Гост 14760 69 клеи метод определения прочности при отрыве: Ошибка выполнения

Содержание

Услуги — НИИЭМ

      НИИЭМ предоставляет услуги:

  • Измерение механических, электрических, теплофизических параметров материалов.
  • Химический, хроматографический анализ материалов.
  • Исследование пластмасс методами дифференциально-сканирующей хроматографии.

1. Виды механических испытаний различных материалов представлены в таблице 1.

Таблица 1                                   

Наименования испытанийТипы исследуемых материаловОбозначения НД на методы испытаний
  1Метод испытания на растяжениеПластмассыГОСТ 11262-80
  2Метод испытания на статический изгибПластмассыГОСТ 4648-71

  3

Методы определения модуля упругости при

растяжении, сжатии, изгибе

ПластмассыГОСТ 9550-81
  4Метод определения ударной вязкости по ШарпиПластмассыГОСТ 4647-2015
  5Методы определения адгезииМатериалы лакокрасочныеГОСТ 15140-78
  6Метод определения прочности при сдвигеКлеиГОСТ 14759-69
  7Метод определения прочности при отрывеКлеиГОСТ 14760-69
  8

Метод определения прочности связи с металлом при отслаивании

ГерметикиГОСТ 21981-76
  9

Метод определения прочности сцепления

фольги с основанием

Диэлектрики фольгированныеСТП ЫУО.023.020-76
 10Метод определения стойкости к многократным перегибамДиэлектрики фольгированныеСТП ЫУО.203-83
 11

Метод определения твердости покрытия по

маятниковому прибору

Лаки и краскиГОСТ 5233-67
 12Определение шероховатости поверхностиГОСТ 2789-73
 13Метод определения упругопрочностных свойств при растяженииРезинаГОСТ 270-75
 14Методы определения  остаточного удлиненияМатериалы текстильные. Ткани и штучные изделияГОСТ 371-72
 15Метод определения остаточного удлиненияКожаГОСТ 17236-2014
 16Определение прочности при изгибе, сжатии, удареКерамика стоматологическаяГОСТ 51735-2001
 17Методы определения сопротивления расслаиваниюБумага и картонГОСТ 13648.6-86

2. Виды теплофизических испытаний материалов представлены в таблице 2.

Таблица 2

№ 

Наименования испытанийТипы исследуемых материаловОбозначения НД на методы испытаний
  1

Метод определения температур размягчения термопластов по Вика при испытании в жидкой среде

ТермопластыГОСТ 15088-2014
  2Метод определения теплостойкости по МартенсуПластмассы и эбонитГОСТ 21341-75
  3Экспресс-метод определения теплостойкостиПленка полимернаяСТП ЫУО.232-84
  4

Метод определения теплофизических характеристик в

интервале температур от минус 100 °С до плюс 400 °С

Пластмассы

ГОСТ 23630.1-79

ГОСТ 23630.3-79

3. Виды электрических испытаний материалов представлены в таблице 3.

Таблица 3

№ 

Наименования испытанийТипы исследуемых  материаловОбозначения НД на методы испытаний
  1Методы определения электрических сопротивлений при постоянном напряженииМатериалы электроизоляционные твердыеГОСТ 6433.1-71
  2Методы определения электрических сопротивлений при переменном напряженииМатериалы электроизоляционные твердыеГОСТ 6433.3-71
  3

Метод определения диэлектрической проницаемости и тангенса угла диэлектрических потерь в диапазоне частот от 100 до 5·106 Гц

Материалы диэлектрическиеГОСТ 22372-77
  4

Метод определения удельного объемного электрического сопротивления при постоянном напряжении

Пластмассы электропроводящиеГОСТ 20214-74

4. Химические методы анализа материалов представлены в таблице 4.

Таблица 4

Наименования испытаний

Типы исследуемых материалов 

Обозначения НД на методы испытаний

 1Методы определения эпоксидных групп                        ПластмассыГОСТ 12497-78
 2Методы определения гидроксилных групп, железа, хлораТетрабутоксисиланСТП ЫУО.028.030-90
 3Определение содержания остаточного мономераСтекло органическое             ГОСТ 10667-90
 4Метод определения основного веществаСтеарат цинкаСТП ЫУО.028.030-90
 5Определение основного веществаЭпихлоргидринГОСТ 12844-74
 6Методы определения марганца, железа, хрома, никеля, меди, магнияСплавы алюминиевыеГОСТ 11739.0-78
 7Комплексометрический метод определения основного веществаХимические реактивыГОСТ 10398-76
 8Методы определения массовой доли летучих и пленкообразующих веществМатериалы лакокрасочныеГОСТ 17537-72
 9Метод определения цветностиМатериалы лакокрасочныеГОСТ 19266-79

5. Хроматографические методы анализа материалов представлены в таблице 5.

Таблица 5

Наименование испытанийТипы исследуемых материалов

Обозначения НД на методы испытаний       

 1Определение содержания органических примесей

Ацетон, бутилацетат, этилацетат, толуол, этилцеллозольв

 2Методы определения водыПродукты химическиеГОСТ 14870-77

6. Исследования пластмасс методами дифференциально-сканирующей калоримерии по ГОСТ 55134-2012.  

Вы можете обратиться к нам за более подробной информацией об услугах в облаcти испытания материалов

по тел.: 8 (8672) 74-80-13 или напишите нам по эл. почте: [email protected]

Клеевые технологии — Стандарты и ГОСТы

ГОСТ 862.3-86 Изделия паркетные. Доски паркетные. Технические условия

Действует

  

ГОСТ 4981-87 Балки перекрытий деревянные. Технические условия 

Действует

 

ГОСТ 8486-86  Пиломатериалы Хвойные. Технические требования

Действует

 
ГОСТ 15867-79 ДЕТАЛИ И ИЗДЕЛИЯ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ И ДРЕВЕСНЫХ МАТЕРИАЛОВ. МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОЧНОСТИ КЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ НА НЕРАВНОМЕРНЫЙ ОТРЫВ ОБЛИЦОВОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Действует


ГОСТ 15613.1-84  ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ МАССИВНАЯ. Метод определения предела прочности клеевого соединения при скалывании вдоль волокон
Устаревший

 

ГОСТ 15613.4-78 ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ МАССИВНАЯ. Методы определения пределов прочности зубчатых клеевых соединений при статическом изгибе.

Устаревший


ГОСТ 17005-82  КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Метод определения водостойкости клеевых соединений.

Устаревший

 

ГОСТ 17580-82 КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Метод определения стойкости клеевых соединений к цикличным температурно-влажностным воздействиям.

Устаревший

 

ГОСТ 18446-73 ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ. Метод определения теплостойкости и морозостойкости клеевых соединений.

Устаревший

 

ГОСТ 19100-73 ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ. Метод испытания клеевых соединений на атмосферостойкость.

Устаревший

 

ГОСТ 19414-90 ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ МАССИВНАЯ. Общие требования к зубчатым клеевым соединениям.

Действует

 

ГОСТ 20850-84  КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Общие технические условия. 

Устаревший

 

ГОСТ 20850-2014 КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Общие технические условия. 
Действует

 

ГОСТ 24700-99 Блоки деревянные оконные со стеклопакетами

Действует

 

ГОСТ 25884 КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Метод определения прочности клеевых соединений при послойном скалывании.
Устаревший

 

ГОСТ 25885 КОНСТРУКЦИИ ДЕРЕВЯННЫЕ КЛЕЕНЫЕ. Метод определения прочности клеевых соединений древесноплитных материалов с древесиной

Устаревший

 

ГОСТ 27812-2005 ДРЕВЕСИНА КЛЕЕНАЯ МАССИВНАЯ. Метод испытания клеевых соединений на расслаивание

Устаревший

 

ГОСТ 309972-2002 Заготовки и детали деревянные клееные для оконных и дверных блоков. Технические условия

Действует

 

ГОСТ 33120-2014 Конструкции деревянные клееные. методы определения прочности клеевых соединений.

Действует

 

ГОСТ 33121-2014 Конструкции деревянные клееные. Методы определения стойкости клеевых соединений к температурно-влажностным воздействиям

Действует

 

ГОСТ 33122-2014 КЛЕИ ДЛЯ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. Общие технические условия

 

Действует

 

ГОСТ 52085-2003 Опалубка. Общие технические условия

Действует

 

СНиП-П25-80  СНиП II25 новая редакция
Деревянные конструкции
Действует

 

СП 64.13330.2017  ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Актуализированная редакция СНиП II-25-80. Дата введения 20/05/2011.
Действует.

 

СНиП-1001-94 СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
Действует

 

JAS 235

Японский Сельско-хозяйственный стандарт. КЛЕЕНАЯ ДРЕВЕСИНА

действует

 

DIN EN 301

АДГЕЗИВЫ, фенольные и аминопластиковые, для несущих деревянных конструкций. — Классификация и основные требования
Действует

DIN EN 302.1
КЛЕИ ДЛЯ НЕСУЩИХ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ. МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ. Часть1 . Определение прочности клеевого соединения при продольном сдвиге (схема испытаний из 5 видов водно-температурной обработки)
Действует

DIN EN 302.2
Часть2 . Определение устойчивости к расслоению (лабораторный метод) — 2 цикла испытаний продолжительностью 3 дня.
Действует

DIN EN 302.3
Часть3 . Определение влияния кислотного повреждения волокон древесины при циклическом изменении температуры и влажности на прочность клеевого соединения при поперечном растяжении — 4 цикла климатической обработки

Действует

DIN EN 302.4
Часть 4. Определение влияния усадки на прочность соединения при сдвиге — 2 недели сушки в климатической камере(изменение влажности от 12% до 8%)
Действует

DIN EN 204-2001
Классификация термопластичных клеев для древесины
для применения не в производстве конструкционного силового бруса
Действует

 

DIN EN 205-2003
Клеи — клеи для древесины для применения не в производстве конструкционного силового бруса – определение предела прочности.
Действует

 

DIN EN 386-2002
Лесоматериалы многослойные клееные. Требования к эксплуатационным характеристикам

Действует

 

DIN EN 387-2002
Лесоматериалы слоистые клееные на больших шиповых соединениях. Требования к эксплуатационным характеристикам и минимальные требования к производству. Немецкая версия EN 387:2001
Действует

 

DIN EN 390-1995
Лесоматериалы слоистые клееные. Размеры и допустимые отклонения
Действует

 

DIN EN 391-2002
Лесоматериалы многослойные клееные. Испытание на расслоение клеевых швов
Действует

 

Соединения деревянных деталей. Испытания клеев и склеенных соединений деревянных деталей.

Действует.     

 

DIN EN 392-1996
Лесоматериалы многослойные клееные. Испытание на сдвиг клеевых швов
Действует

 

DIN EN 408-2004
Конструкции деревянные несущие и массивная клееная древесина. Определение физических и механических свойств
Действует

 

 

DIN 52376-1978

Фанера клееная. Определение предела прочности при сжатии в направлении, паралельном плоскости плиты.

Действует

 


DIN 52377-1978

Фанера клееная. Определение коэффициента упругости и предела прочности при растяжении

Действует


DIN 68705-2-2003

Фанера. Часть 2. Столярные плиты и ламинированая клееная древесина общего назначения

Действует

 


DIN 68705-3-1981

Древесина слоистая клееная строительная

Заменен

 

DIN 68705-4-1981

Фанера. Рейки из слоистой клееной строительной древесины

Действует

 

DIN 68705-5-1980

Щиты фанерные проклеенные буковые строительные

Заменен

 

DIN 68707-1964

Детали фанерные фасонные для сидений

Действует


DIN 68751-1987

Плиты древесноволокнистые декоративные, облицованные синтетическими материалами. Термины, опредления, технические требования

Заменен

 

DIN 68765-1987

Плиты стружечные плоского прессования декоративные, облицованные синтетическими материалами. Термины, определения, технические требования

Заменен

 

DIN 68791-1979

Фанера клееная широкоформатная из брусков и реек для опалубки бетона и железобетона

Действует

 

DIN EN 120-1992

Плиты древесностружечные. Определение содержания формальдегида методом экстрагирования с применением перфоратора

Действует

 

DIN EN 313-1-1996

Фанера. Классификация и терминология. Часть 1. Классификация

Действует

 

DIN EN 313-2-1999

Фанера. Классификация и терминология. Часть 2. Терминология

Действует

 

DIN EN 314-1-2005

Фанера. Качество склеивания. Часть 1. Методы испытаний

Действует

 

DIN EN 314-2-1993

Фанера. Прочность склеивания. Часть 2. Требования

Действует

 

DIN EN 316-1999

Плиты древесноволокнистые. Определение, классификация и условные обозначения

Действует

 

DIN EN 717-1-2005

Панели древесные. Определение выхода формальдегида. Часть 1. Определение выхода формальдегида методом помещения в камеру

Действует

 

DIN EN 717-2-1995

Панели древесные. Определение выхода формальдегида. Часть 2. Метод с применением газового анализа

Действует

 

DIN EN 717-2 Berichtigung 1-2003

Панели древесные. Определение выхода формальдегида. Часть 2. Метод с применением газового анализа. Поправка 1-2003

Действует

 

DIN EN 717-3-1996

Панели древесные. Определение выхода формальдегида. Часть 3. Бутылочный метод определения выхода формальдегида

Действует

 

DIN EN 789-2005

Конструкции деревянные. Методы испытаний. Определение механических свойств деревянных панелей

Действует

 

DIN EN 1058-1996

Панели деревянные. Определение характеристических значений механических свойств и плотности

Действует

 

DIN EN 1072-1995

Фанера. Описание свойств при изгибе конструкционной фанеры.

Действует

 

DIN EN 1084-1995

Фанера. Классификация по количеству выделяемого формальдегида, определяемого методом газового анализа.

Отменен

 

DIN EN 1193-1998

Конструкции деревянные. Строительные лесоматериалы для несущих конструкций и массивная клееная древесина. Определение прочности при срезе и механических свойств перпендикулярно направлению волокон

Заменен

 

DIN EN 1194-1999

Пиломатериалы клееные многослойные для деревянных конструкций. Классы прочности и определение характеристических значений

Действует

 

DIN EN 12775-2001

Панели деревянные. Классификация и терминология

Действует

 

DIN EN 12871-2001

Панели из древесины. Технические характеристики и требования к несущим панелям для пола, стен и крыш

Действует

 

DIN EN 13017-1-2001

Панели из твердой древесины. Классификация по внешнему виду поверхности. Часть 1. Мягкая древесина

Действует

 

DIN EN 13017-2-2001

Панели из твердой древесины. Классификация по внешнему виду поверхности. Часть 2. Твердая древесина

Действует

 

DIN EN 13353-2003

Твердые деревянные панели. Требования

Действует

 

DIN EN 13446-2002

Панели деревянные. Определение стойкости к удалению крепежных средств

Действует

 

DIN EN 13879-2002

Панели деревянные. Определение свойств изгибания кромок

Действует

 

DIN EN 13986-2005

Панели деревянные, использемые в стоительстве. Характеристики, оценка пригодности и маркировка

Действует

 

Конструкции деревянные. Склеенный лесоматериал из пакетов досок. Требования

Действует

 

DIN EN 14220-2007

Пиломатериалы и материалы на основе древесины в наружных окнах, в створках наружных дверей и в наружных деревянных коробках. Требования и технические условия

Действует

 

DIN EN 14221-2007

Пиломатериалы и материалы на основе древесины во внутренних окнах, в створках внутренних дверей и во внутренних деревянных коробках. Требования и технические условия

Действует

 

DIN EN 14279-2005

Лесоматериал ламинированный шпоночный. Определения, классификация и технические условия

Действует

 

DIN EN 14322-2004

Панели деревянные. Доски с меламинной поверхностью для внутреннего применения. Определения, требования и классификация

Действует

 

DIN EN 14323-2004

Панели деревянные. Доски с меламинной поверхностью для внутреннего применения. Методы испытаний

Действует

 

DIN EN 14951-2006

Облицовка и обшивка панелями из древесины твердых пород. Элементы с фрезерованными профилями

Действует

 

DIN 281-1994

Вещества клеящие для паркета. Требования, испытания, указания по обработке

Действует

 

DIN 18900-1982

Конструкции деревянных опор. Расчет и исполнение

Действует

 

DIN 68362-1995

Древесина для лестниц. Требования к качеству

Действует

 

DIN 68740-1-1999

Панели. Часть 1. Термины, определения и обозначения

Действует

 

DIN 68740-2-1999

Панели. Часть 2. Плиты с фанерным наружным слоем

Действует

 

DIN EN 1533-2000

Покрытие пола паркетное и деревянными панелями. Определение характеристик при изгибе. Методы испытания

Действует

 

DIN EN 1534-2000

Покрытие пола паркетное и деревянными панелями. Определение сопротивления к вдавливанию (по Бринелю). Метод испытания

Действует

 

DIN EN 1910-2000

Паркет и другие покрытия для пола деревянные и деревянные покрытия для стен и потолка. Определение стабильности размеров

Действует

 

DIN EN 13228-2003

Полы деревянные. Элементы плотного деревянного пола с декоративной накладкой, включая паркетные щиты и блокирующую систему

Действует

 

DIN EN 13442-2003

Деревянный и паркетный пол и обшивка деревянными панелями и облицовка. Определение стойкости к химическим агентам

Действует

 

DIN EN 13489-2003

Полы деревянные. Элементы многослойного паркета

Действует

 

DIN EN 14279-2005

Лесоматериал ламинированный шпоночный. Определения, классификация и технические условия

Действует

 

DIN EN 14374-2005

Конструкции деревянные. Ламинированный шпоночный строительный лесоматериал. Требования

Клей Лейконат

ТУ 6-14-95-01 / ТУ 6-14-95-85

Клей лейконат — раствор диизоцианата в дихлорэтане.

Предназначается дляскрепления металлов и их сплавов с не вулканизированными резинами.

Благодаря этому он широко применяется как в автомобильном производстве, так и в авиационной промышленности

Немаловажную роль в качестве склеивания и жизнеспособности получившегося соединения играет соблюдение технологии склеивания.

Для этого существуют специально разработанные инструкции НИИ Резиновой промышленности (НИИРП).

  • Склеиваемые поверхности должны быть тщательным образом очищены и обезжирены.

Для очистки и обезжиривания металлических поверхностей применяется пескоструйный способ с последующей обработкой бензином.

В некоторых случаях возможна обработка металлических деталей перхлорэтиленом.

  • Склеивание должно проводиться в хорошо вентилируемом помещении.

 

Способ применения

Процесс склеивания резины с металлами включает три стадии: —

  • подготовку поверхности образцов,
  • нанесение клея,
  • отверждение клея и выдержку склеенных изделий под давлением.

Клей наносится только на металлические поверхности.

Резиновые детали обработке клеем не подвергаются!

Нанесение клея осуществляется мягкой кистью или валиком.

После этого, металлические детали просушивают при температуре 18-30°С в течение 30-40 минут (или при температуре 30-45°С в течение 15-30 минут).

Затем детали помещают в сушильный шкаф и выдерживают при температуре 150°С в течение часа, после чего их охлаждают и вместе с резиновыми деталями покрывают двумя слоями клея, просушивая каждый слой при комнатной температуре.

Далее детали соединяют и подвергают горячей вулканизации в пресс-форме при температуре 145±3°С и давлении 25 кгс/см2 в течение 30 минут.

Соблюдение технологии склеивания позволяет добиться хорошей прочности соединения.

Предел прочности при отрыве невулканизованной резины 3826 с металлами составляет не менее 4МПа, что соответствует ГОСТ 14760-69 «КЛЕИ. МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОЧНОСТИ ПРИ ОТРЫВЕ».

После вулканизации клеевая пленка становится устойчивой к керосинам, бензинам, маслам.

О преимуществах эластичных клеёв

Сытов В. В., генеральный директор
Никулин В. А., ведущий инженер
Богданова В. В., инженер
ООО «НПК «СТЭП»

О преимуществах эластичных клеёв


Достаточно серьёзной проблемой, возникающей перед проектировщиками новых изделий, является выбор конструкционных клеёв из сотен наименований, представленных на отечественном рынке. Не всегда удаётся быстро сориентироваться в многообразии физико-механических, тепло-, электрофизических и прочих характеристик, представленных производителями. В результате зачастую выбор падает на привычные советские клеи. И такой выбор может показаться верным, ведь по самому интуитивно понятному критерию, а именно по прочности склеивания, они демонстрируют неплохие показатели. При этом остальные физико-механические характеристики незаслуженно отходят «на второй план». Во многих случаях данный подход не является оптимальным, так как популярные показатели мгновенной прочности при разрушении клеевого соединения являются малоинформативными без проведения дополнительных испытаний.

Российскими стандартами, которые в данной области принципиально не менялись с конца 60-х годов, предусмотрено два основных метода определения прочности конструкционных клеевых систем: при равномерном отрыве (ГОСТ 14760) и при сдвиге (ГОСТ 14759) клеевого соединения. В обоих случаях нагрузка, действующая на клеевой шов, является приблизительно одинаковой по величине и направлению в любой точке клеевого шва. В то же время в реальных конструкциях в процессе эксплуатации возникают более сложные векторы нагрузки. В результате клеевое соединение может быть разрушено при усилиях, которые значительно уступают расчётным значениям, основанным на документации производителя клея. Следует отметить, что наличие неравномерных нагрузок на клеевой шов не означает, что были допущены ошибки при проектировании изделия. Напротив, это практически неизбежно при эксплуатации конструкций сложной формы, получаемых в результате склеивания.

Таким образом, стойкость к воздействию неравномерных нагрузок является одним из важных требований к современному конструкционному клею. В рамках представленной работы оценивалась данная характеристика для ряда клеев, а также её взаимосвязь с эластичностью адгезива. В частности, был сымитирован наиболее неблагоприятный для клеевого соединения сценарий, при котором нагрузка концентрируется, в первую очередь, на границе клеевого шва. Дальнейшие испытания показали, что подобный подход действительно позволяет получить новую информацию о прочности различных клеевых систем.


Исследованные клеи

Для сравнения были выбраны клеи «холодного» отверждения шести марок, обладающие различной эластичностью: ВК-9 ОСТ В 84-2081-83, К-153 ОСТ В 84-167-90, СТЭП-ЭЛ1, СТЭП-ЭЛ2, СТЭП-ЭЛ3, СТЭП-ЭЛ4 ТУ 20.52.10-113-50050552-2020. ВК-9 и К-153 — неэластичные клеевые системы, разработанные в советское время и широко применяемые в различных отраслях промышленности (электроника, электротехника, приборо- и машиностроение и др). Эпоксикаучуковые клеи серии «СТЭП-ЭЛ» выпускаются НПК «СТЭП», отличительной особенностью данных адгезивов является сочетание высокой прочности, характерной для эпоксидных материалов, и повышенной эластичности, обусловленной наличием в структуре химически связанных каучуковых сегментов.


Методика проведения испытаний

Рисунок 1 — Испытание образца
клея в соответствии с ГОСТ 11262

В качестве характеристики эластичности был выбран параметр «относительное удлинение при растяжении» по ГОСТ 11262, в соответствии с которым осуществляется растяжение испытуемого образца в виде «лопатки» с постоянной скоростью деформирования вплоть до его разрушения. Несмотря на то, что метод в первую очередь предназначен для литьевых материалов, он применим и для клеёв при условии изготовления бездефектных образцов. Вид образца при проведении данного испытания показан на рисунке 1.

Образец закреплён в зажимах, деформация при растяжении регистрируется с помощью датчиков перемещения, закреплённых на рабочей области образца.

Прочность склеивания определяли на образцах из стали Ст3 при трёх различных видах нагрузки. К двум стандартным параметрам — прочность при равномерном отрыве и при сдвиге клеевого соединения — было добавлено испытание при изгибе клеевого образца. Вид образцов для определения выбранных параметров показан на рисунке 2.

Как отмечалось выше, российскими стандартами не предусмотрены испытания конструкционных клеёв при неравномерной нагрузке, в связи с чем испытания на изгиб проводились в соответствии с ГОСТ 4648 с той разницей, что в качестве объекта испытаний был выбран не цельный брусок пластмассы, а образец в виде склеенных пластин (принципиальная схема представлена на рисунке 3).

Рисунок 2 — Вид клеевых образцов
для определения прочности при сдвиге (слева)
и при равномерном отрыве (справа)

Рисунок 3 — Принципиальная схема проведения
испытания на изгиб клеевого образца

 

Прочность клея при данном испытании характеризовалась условной прочностью при изгибе — отношением разрушающей нагрузки к площади склеивания.

 


Результаты испытаний

Результаты проведённых испытаний представлены в таблице 1.

Таблица 1 — Результаты испытаний для различных клеевых систем

Основная закономерность, которая прослеживается при анализе полученных результатов, — падение прочности клеёв при испытаниях с равномерной нагрузкой по мере роста относительного удлинения клея. Из данной зависимости «выпадают» результаты для клеёв К-153 и ВК-9 с нулевым относительным удлинением, прочность которых оказывается ниже прочности клея СТЭП-ЭЛ1. Вероятно, это объясняется высоким уровнем внутренних напряжений в жёстких клеях, которые могут быть значительно снижены даже незначительной добавкой каучука, химически связанного с эпоксидными сегментами. Дальнейшее увеличение количества каучука уже приводит к падению прочности клеевых систем при равномерной нагрузке. Указанная закономерность практически одинаково прослеживается как при сдвиговом, так и при отрывающем усилии.

Приведённые данные также показывают, что образцы для определения прочности при сдвиге могут быть разрушены при существенно меньшей нагрузке, если прикладывать изгибающее, а не «стандартное» сдвиговое усилие. В частности, образцы жёстких клеёв ВК-9 и К-153 разрушаются при условной нагрузке всего 1,16 МПа и 1,03 МПа соответственно. При должном усилии пластинки с площадью склеивания ВК-9 15×20 мм2 можно разъединить вручную с усилием 350 Н (примерно 36 кгс), если обеспечить изгибающий вектор нагрузки. В то же время при продольном растяжении образца клея ВК-9 потребуется усилие более 4500 Н (примерно 460 кгс) для его разрушения, что едва ли возможно даже в руках подготовленного спортсмена.

Рисунок 4 — Зависимость усилия, оказываемого
на клеевой образец нагружающим наконечником,
от деформации образца

Эластичные клеи СТЭП-ЭЛ1, СТЭП-ЭЛ2 и СТЭП-ЭЛ3 демонстрируют большую стойкость к неравномерной изгибающей нагрузке (условная прочность от 1,33 МПа до 1,60 МПа), что можно объяснить их способностью к перераспределению возникающих при подобном воздействии внутренних напряжений. Для клея СТЭП-ЭЛ4 разрушающее усилие на изгиб оказалось сопоставимо со значением для ВК-9 и К-153. Однако по-настоящему большой интерес данные значения представляют вместе с информацией о деформации прогиба клеевых образцов при разрушении. Соответствующие кривые представлены на рисунке 4.

Как видно из представленных кривых, образцы, склеенные жёсткими клеями ВК-9 и К-153, разрушаются при прогибе образца менее 1,5 мм. При этом усилие, создающее такой прогиб, существенно ниже, чем разрушающее усилие для клеёв СТЭП-ЭЛ1, СТЭП-ЭЛ2, СТЭП-ЭЛ3. Любопытно, что максимальная деформация для образцов, склеенных СТЭП-ЭЛ1, выше, чем аналогичный показатель для СТЭП-ЭЛ2 и СТЭП-ЭЛ3. Вероятно, это объясняется тем, что для клея СТЭП-ЭЛ1, характеризующегося максимальной прочностью при данном виде нагрузки, высокая деформация обеспечивается в том числе изгибом склеенных пластин. В то же время прочности остальных клеёв оказывается недостаточно, чтобы произошла существенная деформация склеенных металлических листов. В этом случае максимальная величина прогиба определяется только относительным удлинением самого клея. Особого внимания заслуживает кривая испытания клея СТЭП-ЭЛ4. Для разрушения образцов потребовалось деформировать их в среднем на 5,5 мм, то есть в 3,5 раза больше, чем образцы, склеенные ВК-9 и К-153.

Отдельно стоит ответить на следующие вопросы: в чем преимущество высокоэластичного клея, если образец, склеенный им, может быть разрушен при данном виде нагрузки с тем же усилием, что и образец жёсткого клея, и почему при этом важно, насколько велика была максимальная деформация образца? Дело в том, что факторы, которые действуют на клеевой шов при эксплуатации изделия, могут принципиально отличаться по своей природе. В ряде случаев внешнее усилие, величину которого можно принять за константу, вызывает определённую деформацию изделия, при этом величина деформации будет определяться, в первую очередь, эластичностью клея. Однако возможна и обратная ситуация. Например, при температурных перепадах в крупногабаритном изделии возможна деформация клеевого шва, величина которой не будет зависеть от характеристик адгезива. Сколь прочным бы ни был клей, он не сможет сдержать температурное расширение либо сужение габаритных керамических, металлических деталей. Главное, что требуется от адгезива при таком воздействии, — выдержать температурные перепады в изделии без растрескивания и разрушения. С такой задачей, безусловно, лучше справляются высокоэластичные клеи.

Также следует отметить, что в рамках данных исследований проводились испытания с низкой скоростью нагружения клеевых образцов, то есть в условиях, «благоприятных» для жёстких клеевых систем. Однако даже в таких условиях при воздействии геометрически неравномерной нагрузки, воздействующей на клеевой шов, жёсткий клей может быть разрушен при достаточно малом усилии. Следует учитывать, что в реальных условиях эксплуатации помимо упомянутых ранее температурных перепадов имеются дополнительные факторы, делающие целесообразным выбор эластичных клеёв: ударные, вибрационные, различные циклические нагрузки.


Выводы:

1. Проектирование клеевого соединения является крайне важным этапом создания новых изделий. При его осуществлении нужно учитывать, в первую очередь, величину, направление, цикличность нагрузки, так как для клеевого соединения величина разрушающего усилия может отличаться на порядок, в зависимости от направления его приложения. Предотвратить разрушение соединения при неравномерной нагрузке можно не только модификацией формы изделия, но и правильным подбором клея.

2. Наибольшую прочность как при равномерных нагрузках, так и при более сложных испытаниях, имитирующих реальные условия эксплуатации изделия, среди испытанных клеёв демонстрирует клей СТЭП-ЭЛ1, модифицированный незначительным количеством химически связанного каучука. Именно данный клей можно рекомендовать для большинства ответственных изделий, даже если они не подвержены вибрационным нагрузкам и темпе­ратурным перепадам.

3. Эпоксикаучуковые клеи с относительным удлинением 25–35 % (например, СТЭП-ЭЛ2, СТЭП-ЭЛ3) могут показывать меньшую прочность по сравнению с жёсткими клеями при испытаниях в «идеальных» условиях с равномерной нагрузкой. При более сложных нагрузках они, напротив, демонстрируют большую прочность. При этом, в отличие от жёстких клеёв, они превосходно справляются с воздействием сильных вибраций, температурных перепадов, что наиболее актуально для моторизированной техники, эксплуатируемой в уличных условиях.

4. Сверхэластичные эпоксикаучуковые клеи (например, СТЭП-ЭЛ4) при равномерных нагрузках кажутся существенно менее прочными по сравнению с жёсткими клеями, однако в реальных условиях могут разрушаться при сопоставимых усилиях. При этом сверхэластичные клеи способны выдерживать сильные ударные воздействия, а также экстремальные циклические нагрузки, что позволяет использовать их, например, в броневой технике.

5. В рамках данной статьи не рассматривались требования к технологическим, тепло- и электрофизическим параметрам клеёв. Однако, независимо от данных характеристик, в большинстве случаев применение жёстких клеевых систем с относительным удлинением менее 3 % нецелесообразно. Следует отметить, что при отсутствии информации производителя об эластичности клея он, с большой вероятностью, относится именно к разряду низко­эластичных.

ASTM D3330 Отслаивание чувствительных к давлению клейких лент

ASTM D3330 является одним из наиболее популярных стандартов испытаний для определения адгезионной прочности лент, чувствительных к давлению. Этот уникальный стандарт состоит из методов от A до F, определяющих способы измерения адгезии к отслаиванию с помощью методов отслаивания под углом 180 и 90 градусов. Наши инженеры-испытатели имеют опыт работы с ASTM D3330 и могут помочь вам в этом процессе. Хотя мы можем предоставить вам руководство, мы рекомендуем вам приобрести и строго следовать международному стандарту испытаний ASTM.

Метод A — 180-градусные клейкие ленты, чувствительные к давлению, чувствительные к давлению

ASTM D3330 Метод испытаний A измеряет адгезию однослойной клейкой ленты при отрыве под углом 180 градусов. Цель результатов данных ASTM D3330 помочь оценить однородность адгезии для чувствительных к давлению лент. Тестовые материалы состоят из нескольких тестируемых полосок ленты и твердой подложки, такой как металлическая пластина. Лента наносится на основу с равномерным давлением с помощью ручного валика.Затем ленту вытягивают из пластины под углом 180 градусов с заданной скоростью и измеряют адгезию отслаивания.

Метод А Процедура тестирования

Удалите образец ленты длиной 300 мм для испытаний. Загните на 12 мм с одного конца, приклейте клей, чтобы получился язычок. Приклейте образец ленты к тестовой панели с помощью ручного валика. Поместите панель в захваты машины для испытания на отслаивание и отогните 22 мм нижней половины образца ленты так, чтобы образец сложился вдвое под углом 180 градусов.Закрепите свободный конец ленты с язычком в верхней рукоятке.

Метод B — Адгезия к основанию однослойных лент с отрывом под углом 180 градусов

Отслаивание под углом 180 градусов для метода A ASTM D3330

ASTM D3330 Метод испытаний B очень похож на метод A, но метод B измеряет сцепление двух слоев однослойных лент друг с другом. Данные этого теста измеряют однородность приклеивания чувствительной к давлению ленты. В этом тесте полоску ленты накладывают на жесткую подложку, а затем другую полосу ленты накладывают на основу первой полосы, после чего проводят испытание на адгезию к отслаиванию.

Процедура тестирования метода B

Для метода B отмерьте несколько полос ленты в соответствии со стандартом. Теперь наклейте полоску ленты на жесткую панель, например на стандартную панель из нержавеющей стали. Используйте валик для образцов TestResources, чтобы плотно приклеить ленту, чтобы избежать образования пузырей. Наклейте вторую полоску ленты на изнаночную сторону первой полоски на испытательной панели, следя за тем, чтобы края второго образца совпадали с краями полоски на испытательной панели. Сложите язычок ленты и согните его под углом 180 градусов.Затем зажмите панель подложки в подвижной губке испытательной машины, а свободный конец ленты в другую губку.

Метод C — Адгезия двухслойных лент с отрывом под углом 180 градусов

Метод испытаний ASTM D3330 C дает меру прилипания ленты с двойным покрытием к стандартной стальной панели или другим поверхностям. Этот метод аналогичен методу А, но измеряется для тонкой полиэфирной пленки, нанесенной на ленту с двойным покрытием. Полученные данные позволяют оценить однородность приклеивания самоклеящейся ленты данного типа.

Метод C Процедура испытаний

При тестировании адгезии лицевой стороны двусторонняя лента приклеивается к панели из нержавеющей стали (или выбранной вами подложке) лицевой стороной вверх. Подложка удаляется, а выступающий клей закрывается полоской тонкой полиэфирной пленки. Полученную ленту затем проверяют тем же способом, что и в Методе А, на адгезию на отслаивание под углом 180 градусов. При испытании адгезии со стороны вкладыша клей лицевой стороны приклеивается к тонкой полиэфирной пленке. Подложка удаляется, и лента наносится клеем вниз на подложку.Затем проводят испытания на адгезию отслаивания под углом 180 градусов.

Метод D — Приклеивание разделительной пленки под углом 180 градусов к чувствительному к давлению ленточному клею

Отслаивание под углом 90 градусов для метода F ASTM D3330

ASTM D3330 Метод испытаний D дает меру прилипания разделительной пленки к клею однослойной или двухслойной ленты. ASTM D3330 Test Method D предоставляет средства для оценки однородности адгезии данного типа самоклеющейся клейкой ленты. Лента приклеивается к стандартной стальной испытательной панели лицевой стороной вверх.Подложка отделяется от клея таким же образом, как при отделении однослойной ленты от стандартной панели. Этот тест также измеряет адгезию отслаивания при отслаивании на 180 градусов.

Метод E — Склеивание клейких лент с отрывом под углом 180 градусов

Метод испытаний ASTM D3330 E дает меру прилипания клейкой ленты для переноса. При нанесении на лицевую сторону лента приклеивается к стандартной стальной панели (или выбранной вами подложке) таким же образом, как и в предыдущих методах с самоклеющейся лентой.Подкладку удаляют и приклеивают полоску полиэстера толщиной 0,025 мм, чтобы получилась полоска ленты на пленочной основе. Адгезию лайнера на отслаивание измеряют с помощью теста на отслаивание под углом 180 градусов. При нанесении со стороны подложки переводная лента наносится на полоску полиэфирной пленки толщиной 0,025 мм, подкладка удаляется, и получается лента.

Метод F — Отслаивание однослойных лент под углом 90 градусов

ASTM D3330 Метод F измеряет прилипание лент с односторонним покрытием к стандартной стальной панели (или выбранной вами основе) при отслаивании под углом 90 градусов.Полученные данные позволяют оценить однородность приклеивания самоклеящейся ленты данного типа. Полоска ленты наклеивается на стандартную тестовую панель с контролируемым давлением ролика для образцов TestResources. Пластину помещают горизонтально в испытательную машину, а свободный конец ленты захватывают в захватах машины. Лента отрывается от панели под углом 90 градусов с постоянной скоростью, в течение которой измеряется сила, необходимая для отслаивания.

Рекомендации по тестированию от наших инженеров

Основная проблема, с которой сталкиваются многие люди при испытаниях на отслаивание под углом 180 градусов в соответствии с ASTM D3330, заключается в том, что обе стороны клейкого образца могут случайно тереться друг о друга во время испытаний. Если это произойдет, трение этого касания вызовет ошибки в данных об усилии отслаивания. Для этого теста мы рекомендуем соблюдать осторожность при выравнивании захватов, чтобы предотвратить трение обратной стороны образца ленты.

Также важно выровнять образец перпендикулярно захватам, чтобы линия отслаивания проходила поперек.Если приверженец установлен под углом, это вызовет ошибку. Пневматические захваты удобны для простого выравнивания образца, чтобы уменьшить любые проблемы с трением.

ASTM D3330 Машина для испытания на отрыв

Тестер отслаивания 100P250 рекомендуется для всех методов ASTM D3330. 100P250 состоит из вертикальной нагрузочной рамы, электромеханического привода, тензодатчика, тестового контроллера tocuhpad, программного обеспечения для XY-тестирования и захватов для отрыва. Для ASTM D3330 мы бы сконфигурировали тензодатчик небольшой емкости (10 или 25 фунтов) для этого испытания на отслаивание с малым усилием.

График отслаивания, который вы ищете, будет зависимостью силы от смещения по длине линии отслаивания. Этот график будет важным аспектом поиска данных, и поэтому мы настоятельно рекомендуем наше программное обеспечение XyPlot. Это программное обеспечение позволяет легко определить среднее усилие отслаивания при выбранном смещении. Если вы предпочитаете просматривать данные в режиме реального времени и одновременно изучать интерфейс очистки, мы предоставим вам наше программное обеспечение XyLive.

Инструменты для подготовки образцов в соответствии с ASTM D3330

Механические захваты G240k – популярный вариант для проведения испытаний в соответствии с ASTM D3330.Эти простые и эффективные захваты имеют ширину губок 30 мм, что идеально подходит для образцов большинства размеров. Другим вариантом для клиентов, тестирующих образцы меньшего размера, являются механические тиски G227. G227 компактны и точны, идеально подходят для тестирования очень маленьких тензодатчиков при низких нагрузках. Челюсти шириной 25 мм лучше подходят для выравнивания образцов меньшего размера.

Пневматические захваты для отрыва — еще один вариант, который многие наши клиенты предпочитают для испытаний по ASTM D3330. Пневматические захваты TestResources G229 упрощают испытания на отслаивание под углом 90 и 180 градусов.Усилие зажима управляется пневматическим приводом, что обеспечивает более стабильные результаты испытаний, меньше работы для оператора, меньше возможностей для ошибок, а также более быстрое и простое испытание большого количества образцов. Мы настоятельно рекомендуем вам использовать резак для образцов ASTM D3330 и утяжеленный ролик , чтобы убедиться, что ваши образцы созданы в соответствии со стандартом.

Позвоните сегодня одному из наших инженеров, чтобы получить рекомендации по процессу тестирования ASTM D3330. Они могут помочь вам сконфигурировать лучшую испытательную машину и захваты для ваших образцов.

Рекомендуемая испытательная машина

Универсальные испытательные машины серии 100

Усилия до 10 кН (2250 фунтов силы)
Настольные системы с низким усилием
Модульная серия из пяти вариантов рам с регулируемым пространством для испытаний
Доступный вариант испытаний на растяжение, сжатие, изгиб, отрыв и многое другое

Рекомендуемые принадлежности для тестирования

 

Трехмерный МКЭ-анализ напряжения и оценка прочности клеевых соединений с одинарным нахлестом при ударных растягивающих нагрузках

va

a,n

прокладка

Распределение напряжения

2 с

2 aly

e se

he j

n, th

aye

face

соединения, находящиеся под действием статических нагрузок, проявляющие различные свойства.Кроме того, также проводятся эксперименты по

измерению реакции деформации и прочности соединения. Наблюдается довольно хорошее согласие

между численными и измеренными результатами. Прочность однослойного клея

d при самых больших нагрузках

ns в анализе bbe

становится более важной, поскольку их использование распространяется на самолет

tresspactmentve

, используемый код ANSYS/LS-DYNA. В расчетах МКЭ списки

Contents доступны на сайте ScienceDirect

lse

International Journal of

International Journal of Adhesion & Adhesives 31 (2011) 612619характеристики клеевого соединения с одинарным перехлестом при ударе и статике Адрес электронной почты: sawa @мек.hiroshima-u.ac.jp (T. Sawa) и автомобильной промышленности. В некоторых исследованиях [2230] изучалось влияние модуля Юнга адгезивов, длины перекрытия и толщины клеевого слоя, а также начальной скорости удара падающего груза-молота на распространение волны напряжения и распределение напряжения на границе раздела сред. Код-

0143-7496/$ — см. обложку и 2011 Elsevier Ltd. Все права защищены.

doi:10.1016/j.ijadhadh.2011.06.008

n Автор, ответственный за переписку.Тел.: 81 82 424 7577; факс: 81 82 422 7193.распространенные по сравнению с ними при статических нагрузках. В последние годы прочность клеевых соединений при ударных нагрузках составляет

клея в диапазонах упругопластических деформаций. Ударно-растягивающие нагрузки прикладываются падающим грузом-молотом. Клеевые соединения FEM (одинарные/двойные) для изучения свойств клеевых соединений. На основании предыдущих исследований [17–19] хорошо известно, что разрыв инициируется вблизи краев сопряжения в однонахлестном клеевом соединении при статических растягивающих нагрузках.

На практике клеевые соединения при ударных нагрузках также

являются надежными точками зрения. -элементный метод (3D-FEM), учитывающий чувствительность соединений к скорости деформации, развился от простого предположения о чистой деформации растяжением [4], которое широко использовалось [5], до комбинированного рассмотрения с множественными нагрузками [6] для расширения областей изучения механики разрушения [ 79].Кроме того, были проделаны обширные работы[1021] по тестированию и моделированию нахлестов

с учетом адгезионной пластической деформации с целью применения более точных оснований для улучшения предыдущих методов анализа и проектирования однонахлестных соединений. Кроме того, необходимо выяснить механические свойства однонахлестного клеевого соединения при ударных растягивающих нагрузках для проектирования клеевых соединений из алюминиевого сплава так, чтобы был принят метод [1,2]. Распределение напряжений и прилипатели необходимы для свойств материала [3].Напряжение анализируется в стандартном механическом испытании на разрыв в направлении ширины (линии соединения) 1. Введение

Из всех различных геометрий клеевое соединение при растягивающих нагрузках iсоединение, которое описывается с использованием энергии удара, получается между 5,439 и 5,620 Дж для настоящего соединения

.

& 2011 Elsevier Ltd. Все права защищены.

s типы, однократный клей обычно исследуют

другие клеи, послойно проверяемые для определения поведения клеевых соединений при ударных нагрузках.Кроме того, были проведены исследования [3134] деформационного поведения объемного клеевого материала.

Можно обнаружить, что ни одна работа не была проверена на точном

одностороннем клеевом соединении при ударных растягивающих нагрузках. Таким образом, трехмерный метод конечных элементов необходим для изучения распределения напряжений по ширине с учетом трехмерного анализа напряжений по методу конечных элементов и прочности соединений, подвергающихся ударным растягивающим нагрузкам

Университет Хиросимы, 1-4, Кагамияма, Национальный технологический колледж Хигасихироба Нумадзу, Оока, Нумазу, Сидзуока 410-8501, Япония

Информация о статье

История статьи:

Принято 30 мая 2011 г. Доступно онлайн 22 июня 2011 г.

Ключевые слова: 90 Интерфейсы

Динамический механический анализ

Анализ напряжения методом конечных элементов

Аннотация

Распространение волны напряжения

Ударные растягивающие нагрузки представляют собой

с учетом деформации крысы

Найдено, что разрыв 3 t 9000 направление

Кроме того,

толщина клея l

распространение и интер

домашняя страница журнала: www.eluation однослойного клея

, Ясухиро Года

а, Хиросима 739-8527, Япония

и распределение напряжения на границе раздела

в однонахлестном клеевом соединении под

zed с использованием метода трехмерных конечных элементов (3D-FEM) с учетом

nsitive клея с использованием определяющей модели CowperSymonds. Это

мазок инициируется вблизи средней области краев интерфейсов вдоль

e эффектов модуля Юнга адгезива, длины перекрытия и

r, а также начальной скорости удара ударяемой массы на напряжение исследуются распределения напряжений волны

.Характеристики по сравнению с

vier.com/locate/ijadhadh

Adhesion & Adhesives

имеют коэффициент n равный 64,522 МПа и 0,046 соответственно.

направление x и направление y. Он может двигаться только в направлении z под действием ударных растягивающих нагрузок. Связанная масса, которая также зафиксирована как в направлении x, так и в направлении y, движется вдоль направления z. Материал адгезива [I] определяется как линейная изотропная упругая модель с использованием коэффициента r, модуля Юнга E и коэффициента Пуассона n.Модель CowperSymonds [35], которая является нелинейно-неупругой, чувствительной к скорости деформации, используется для определения адгезионного слоя [II]. В 3D-FEM используются элементы 3D SOLID164. Количество используемых элементов и узлов 6000 и 7590 соответственно. Используемый код FEM (используемый ANSYS/LS-DYNA) является явным. В настоящем исследовании предполагается, что скорость удара мала, поэтому ее можно рассматривать как динамическую задачу с низкой скоростью деформации.

3. Экспериментальный метод

ni Коэффициент Пуассона адгезива [I] и адгезивного слоя [II](i1,2)

ri плотность адгезива [I] и адгезивного слоя [II] (i1,2)V начальный удар скорость падающего груза-

молотаH начальная высота падающего груза-молотаM масса падающего груза-молотаIE энергия удара, определяемая как 1/2MV2

L.Ляо и др. / Международный журнал адгезии и клеев 31 (2011) 612619 6132.2. Расчеты методом конечных элементов (МКЭ) клеевых соединений в один заход при ударе

растягивающих нагрузках

На рис. 1 показана модель расчетных нагрузок по методу конечных элементов (МКЭ), сравниваемых друг с другом. Кроме того, проводятся эксперименты по измерению реакции деформации и прочности соединения, подвергаемого ударным растягивающим нагрузкам. Проведено сравнение реакции деформации между численными результатами и экспериментальными результатами.

2. Расчет методом конечных элементов

2.1. Определение клея (SW1838) с учетом скорости деформации

чувствителен

Чрезвычайно важно изучить пластическую деформацию конструкционных клеев, которые чувствительны к скорости деформации, чтобы оценить ударную вязкость клеевых соединений. результаты, полученные Nagai et al. [34], можно получить, что предел текучести объемного клея увеличивается с увеличением скорости деформации. Кроме того, также можно обнаружить, что пластические характеристики клея надлежащим образом описываются расчетами по модели CowperSymonds.

Таким образом, в этом исследовании конститутивная модель CowperSymonds [35], учитывающая влияние скорости деформации, применяется для описания характеристики пластического течения клея в расчетах методом конечных элементов. Эквивалентное напряжение фон Мизеса seqv выражается следующим образом:

seqv kenp1e=C1=P 1

где e и ep — эквивалентная скорость деформации и эквивалентная пластическая деформация соответственно, C и P — параметры скорости деформации Каупера-Саймонда, k — прочность коэффициент, n – коэффициент упрочнения.В качестве значения каждого параметра параметры скорости деформации С и Р выбраны равными 1,026 и 1,506 соответственно; при этом коэффициент прочности k и упрочнение

Номенклатура

2li длина склеиваемого [I] и клеевого слоя [II] (i1,2)2ti толщина склеиваемого [I] и клеевого слоя [II]

(i1, 2)2w ширина склеиваемого [I] и клеевого слоя [II]O начало координат для соединения Ei модуль Юнга склеиваемого [I] и клеевого слоя

[II] (i1,2)ний.К клеевому слою (эпоксидная смола) [II] на концах приклеиваются два одинаковых стержня [I] (сталь). Численные расчеты проводились с учетом размеров образцов, используемых следующим образом: 2l1100 мм, 2l225 мм, 2t110 мм, 2t20,1 мм, 2w20 мм, E1206 ГПа, E23,34 ГПа, n10,309, n20,38, r17. .843103 кг/м3 и r21,130103 кг/м3. На рис. 2 представлены граничные определения расчета МКЭ для клеевого соединения внахлестку при ударных растягивающих нагрузках. Декартовы координаты (x, y, z) используются, как показано на рис.2. Ударные растягивающие нагрузки приложены к свободному концу нижнего стержня, соединенного с массой, эквивалентной падающему весовому молоту с начальной скоростью удара V и ускорением свободного падения g. Граничные условия следующие: Свободный конец верхнего стержня закреплен во всех направлениях. Свободный конец нижнего стержня фиксируется как на рис. 1. Модель для расчетов МКЭ и размеры клеевого соединения в один заход. Для проверки расчетов МКЭ были измерены деформационные реакции и прочность клеевого соединения в один захлест, подвергнутого ударным растягивающим нагрузкам.На рис. 3 показаны размеры Рис. 2. Граничные условия в расчетах методом конечных элементов для испытаний на прочность на отрыв одинарного

— ADMET

Прочность на отрыв, среднее усилие, необходимое для отделения двух связанных материалов друг от друга, является свойством, применимым к различным отраслям, включая аэрокосмическую, автомобильную, клеевую, упаковочную. , биоматериалы, микроэлектроника и многое другое. Данные испытания на отслаивание используются для определения качества клеевого соединения и, где это применимо, предоставляют информацию о влиянии процессов и окружающей среды на прочность поверхности раздела клей-адгезия.

Как измерить прочность на отрыв

Испытания на отрыв представляют собой испытания с постоянной скоростью в направлении растяжения. При испытаниях материалов прочность на отрыв рассчитывается после измерения и усреднения нагрузки для отрыва образца и деления средней нагрузки на единицу ширины линии соединения. Данные о нагрузке, используемые в расчетах прочности на отрыв, получены из плоской части кривой зависимости нагрузки от положения.

ASTM D3330 Test F, кривая нагрузка-положение, созданная с помощью программного обеспечения ADMET MTESTQuattro®

Типы испытаний на отслаивание

Для проведения испытаний на отслаивание используется универсальная испытательная машина, оснащенная приспособлением для отслаивания.Просто заменив приспособление, одну и ту же универсальную испытательную машину можно использовать для проведения различных испытаний на отслаивание. Основное различие между этими методами заключается в угле отслаивания. Общие испытания на отслаивание включают:

  • испытания на отслаивание при 45 градусах
    • Наиболее применимы в пищевой промышленности
  • испытания на отслаивание при 90 градусах
  • испытания при 180 градусах
  • Испытания на Т-образный отрыв под углом 180 градусов
    • Чаще всего используются с тонкими металлическими адгезивами
    • Самые низкие значения прочности на отслаивание
  • постоянный радиус отслаивания
  • Стандартные методы испытаний на отслаивание

    Общие стандарты испытаний на отслаивание включают: следует метод испытания на отрыв) требуется для проведения испытаний на прочность на отрыв.Мы рекомендуем, чтобы система управлялась контроллером с замкнутым контуром, который может поддерживать постоянную скорость на протяжении испытаний и иметь возможность рассчитывать средние данные прочности на отрыв на заданном расстоянии. Ниже представлена ​​рекомендуемая конфигурация продукта для испытаний на прочность на отрыв.

    Универсальная машина для испытаний на растяжение eXpert 7600

    Универсальные машины для испытаний серии eXpert 7600 представляют собой одноколонные испытательные системы с усилием до 5 кН (1125 фунтов силы). Эти системы могут использоваться для выполнения нескольких тестов и легко адаптируются к потребностям конечного пользователя.

    eXpert 7600, выполняющий испытание на отслаивание под углом 90 градусов

    Контроллер

    Контроллеры, доступные с системами ADMET, такие как контроллер MTESTQuattro на базе ПК или цифровой контроллер eP2, способны усреднять нагрузки на прочность на отрыв на заданном расстоянии и упрощают отчетность посредством разнообразные средства. Пользователи могут выбирать из списка встроенных методов или создавать собственные уникальные тесты.

    Отчет об испытаниях MTESTQuattro для Т-образного испытания на отрыв ASTM D1876

    Приспособления для отрыва

    Выбор захватов и приспособлений также дает пользователям возможность проводить различные испытания на отслаивание и планировать свои собственные эксперименты.Эти принадлежности включают приспособления для отслаивания под углом 90 градусов, приспособления для закрепки петли и захваты для испытаний на отслаивание под углом 180 градусов.

    Заключение

    Прочность на отрыв является критическим параметром общего качества конечного продукта, и испытания на отрыв проводятся во многих отраслях для анализа прочности материалов. Используя испытательное оборудование ADMET, вы можете с уверенностью сообщать о результатах испытаний на отслаивание, зная, что система спроектирована с учетом всех требований к точности, установленных основными организациями по стандартизации, включая ASTM, ISO, TLMI, PSTC.Свяжитесь с инженером по продажам ADMET для получения дополнительной информации о том, как мы можем помочь вам с испытаниями на отслаивание.

     

    Страница не найдена — ScienceDirect

  • Пандемия COVID-19 и глобальные изменения окружающей среды: новые потребности в исследованиях

    Environment International, том 146, январь 2021 г., 106272.

    Роберт Баруки, Манолис Кожевинас, […] Паоло Винейс

  • Исследования по количественной оценке риска изменения климата в городских масштабах: обзор недавнего прогресса и перспективы будущего направления

    Обзоры возобновляемых и устойчивых источников энергии, Том 135, январь 2021 г., 110415

    Бин Йе, Цзинцзин Цзян, Цзюньго Лю, И Чжэн, Нань Чжоу

  • Воздействие изменения климата на экосистемы водно-болотных угодий: критический обзор экспериментальных водно-болотных угодий

    Журнал экологического менеджмента, Том 286, 15 мая 2021 г., 112160

    Шокуфе Салими, Сухад А.А.А.Н. Альмуктар, Миклас Шольц

  • Обзор воздействия изменения климата на общество в Китае

    Достижения в области исследований изменения климата, Том 12, Выпуск 2, апрель 2021 г., страницы 210-223

    Юн-Цзянь Дин, Чен-Ю Ли, […] Зенг-Ру Ван

  • Восприятие общественностью изменения климата и готовности к стихийным бедствиям: данные из Филиппин

    2020

    Винченцо Боллеттино, Тилли Алкайна-Стивенса, Манаси Шарма, Филип Дай, Фуонг Фама, Патрик Винк

  • Воздействие бытовой техники на окружающую среду в Европе и сценарии его снижения

    Журнал чистого производства, Том 267, 10 сентября 2020 г., 121952

    Роланд Хишир, Франческа Реале, Валентина Кастеллани, Серенелла Сала

  • Влияние глобального потепления на смертность апрель 2021 г.

    Раннее развитие человека, Том 155, апрель 2021 г., 105222

    Джин Кальеха-Агиус, Кэтлин Инглэнд, Невилл Кальеха

  • Понимание и противодействие мотивированным корням отрицания изменения климата

    Текущее мнение об экологической устойчивости, Том 42, февраль 2020 г., страницы 60-64

    Габриэль Вонг-Пароди, Ирина Фейгина

  • Это начинается дома? Климатическая политика, направленная на потребление домохозяйствами и поведенческие решения, является ключом к низкоуглеродному будущему

    Энергетические исследования и социальные науки Том 52, июнь 2019 г., страницы 144–158.

    Гилен Дюбуа, Бенджамин Совакул, […] Райнер Зауэрборн

  • Трансформация изменения климата: определение и типология для принятия решений в городской среде

    Устойчивые города и общество, Том 70, июль 2021 г.

  • Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.