Гост 6032 2020: 12.09.2017 N 1054- » » /
Исследование коррозионной стойкости аустенитных сталей не легированных и легированных азотом в окислительной и хлоридной средах (Study of austenitic steels not alloyed and alloyed with nitrogen corrosion resistance in oxidizing and chloride environments)
Мазничевский, А.Н., Гойхенберг Ю.Н., Исследование коррозионной стойкости аустенитных
Сприкут Р.В. сталей, не легированных и легированных азотом…
Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия».
2020. Т. 20, № 3. С. 42–51
43
Для получения максимальной раствори-
мости азота при атмосферном давлении (т. е.
без использования специального оборудова-
ния) предпочтительно использовать хромо-
марганцевую систему легирования с высоки-
ми концентрациями хрома и марганца (что
пропорционально количеству усваемого азота
металлом). Однако важно отметить, что, не-
смотря на то, что в системе легирования
Fe–Cr–Mn можно получить максимальную
растворимость азота в условиях открытой вы-
плавки, из-за высокой токсичности марганца
(марганец относится ко 2-му классу опасности
по ГОСТ 12.
1.005–76) и взрывоопасности
дисперсной марганецсодержащей пыли необ-
ходимо обеспечить печное оборудование
сложными системами пылеулавливания и
очистки воздуха. Кроме того, множество до-
полнительных требований к обеспечению
безопасности труда персонала металлургиче-
ских комбинатов было установлено докумен-
том № 5806-91 от 31 июня 1991 г. «Санитар-
ные правила для производств свинецсодер-
жащих, селенсодержащих и марганецсодер-
жащих сталей». Вследствие этого большое
количество отечественных металлургических
заводов отказывались от производства высо-
комарганцовистых сталей.
Также важно отметить, что при исследо-
вании высокомарганцевых систем, авторы ра-
бот [20–23] отмечают отрицательную роль мар-
ганца в сопротивлении питтингообразованию,
в результате чего была предложена [24] фор-
мула Pitting resistance equivalent + N (PREN):
PREN = %Cr + 3,3 ∙ %Mo +
+16 ∙ %N − 0,5 ∙ %Mn.
(2)
Стойкость против точечной и щелевой
коррозии, которая также зависит от химиче-
ского состава сплава, авторы работы [25]
предлагают определять в соответствии с кор-
реляционным уравнением MARC («Measure of
Alloying for Resistance to Corrosion»):
MARC = %Cr + 3,3 ∙ %Mo + 20 ∙ %N +
+20 ∙ %C − 0,5 ∙ %Mn − 0,25 ∙ %Ni. (3)
Исходя из коэффициентов в уравнении
(3), вредное влияние марганца на коррозион-
ную стойкость стали в два раза превосходит
вредное влияние никеля. Эти обстоятельст-
ва являются дополнительной предпосылкой
к дальнейшим исследованиям Fe–Cr–Ni и
Fe–Cr–Ni–Mn систем легирования с опти-
мально подобранными концентрациями нике-
ля и марганца и их легирование азотом.
Цель настоящей работы заключалась в
подборе оптимального химического состава
азотистой стали в Fe–Cr–Ni–Mn системе леги-
рования, оценке возможности получения в
условиях открытой выплавки плотного слит-
ка, а также исследовании структуры, механи-
ческих, технологических свойств и коррози-
онной стойкости азотистой стали в сравнении
с хромоникелевыми аустенитными сталями с
невысоким содержанием азота.
Настоящая
работа является продолжением более ранних
исследований [26, 27].
Материал и методика исследования
Сталь выплавляли в открытой индукцион-
ной печи без применения специального обору-
дования для создания повышенного давления
азота над расплавом или слитком при его по-
следующей кристаллизации после разливки.
Химический состав металла опытных
плавок приведен в табл. 1 и 2.
Выплавленные слитки подвергали поверх-
ностной зачистке, а затем деформировали мето-
дом свободной ковки и прокатки до заготовок
требуемого сечения по режимам, используемым
для деформации нержавеющих аустенитных
марок стали с охлаждением металла на воздухе.
Таблица 1
Химический состав исследуемых сталей
Марка Химический состав, мас. %
C Si Mn S P Cr Ni N
Ti
03Х18Н11 0,024 0,65 0,95 0,007 0,012 18,34 11,07 0,05 0,002
04Х18Н11Г1А0,16 0,037 0,56 1,35 0,008 0,013 18,30 11,11 0,16 0,002
03Х18Н11Г1А0,16 0,022
05Х19Н9Г3А0,21 0,052 0,47 2,95 0,008 0,010 19,62 9,65 0,21 0,003
03Х20Н9Г3А0,27 0,025 20,30 0,27
06Х19Н9Г3А0,23 0,060 0,41 3,02 0,014 0,008 19,63 9,60 0,23 0,003
03Х20Н9Г3А0,30 0,025 0,30 20,26 0,30
ГОСТ 6032-2003 Стали и сплавы коррозионно-стойкие.
Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозииСтали и сплавы коррозионно-стойкие. Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозии
В документе освещены следующие темы:
Стандарт устанавливает методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозии металлопродукции из коррозионно-стойких сталей и сплавов, в том числе двухслойных, аустенитного, ферритного, аустенитно-ферритного, аустенитно-мартенситного классов по ГОСТ 5632, а также их сварных соединений и наплавленного металла.
В базе подзаконных нормативных актов, вы сможете получить документ ГОСТ 6032-2003. Объем файла составляет 27 стр. Мы обработали широкую базу документов ГОСТы. Для более комфортного просмотра мы адаптировали все документы в комфортные форматы PDF и DOC и сжали документ до размера 3.
Информация о файле
Статус: действующий
Дата публикации: 24 января 2020 г.
Дата введения:
Количество страниц: 27
Имя
файла: gost-6032-2003-stali-i-splavy-korrozionno-stoikie.
pdf
Размер файла: 3,2 МБ
СкачатьПоставка листового нержавеющего проката для изготовления обечаек для емкости СПЗАЗ Курской АЭС-2: Лист S60х1100х6600 мм
Описание секции
Закупки корпоративных заказчиков
Номер извещения
ГП009121
Уникальный номер закупки
Наименование закупки
Поставка листового нержавеющего проката для изготовления обечаек для емкости СПЗАЗ Курской АЭС-2:
Лист S=60х1100х6600 мм 08Х18Н10Т группа V Г ОСТ 108.109.01-92, в количестве 48 шт, 165 600 кг;
Лист S=60х2050х6600 мм 08Х18Н10Т группа V Г ОСТ 108.109.01-92, в количестве 48 шт, 308 160 кг. Специальные характеристики (СХ) и Особо ответственные процессы (ООП):
— Лист 08Х18Н10Т группа V Г ОСТ 108.109.01-92;
— Определение химического состава основного металла;
— Поставка в термообработанном состоянии;
— Испытание на растяжение при температуре 20°С;
— Испытание на растяжение при температуре 350°С;
— Испытание на стойкость против МКК по методу АМУ ГОСТ 6032-2017;
— Контроль макроструктуры;
— Определение величины зерна;
— Определение содержания ферритной фазы;
— Ультразвуковая дефектоскопия листов в объеме 100% по ГОСТ 22727-88, класс сплошности 1;
— Контроль загрязненности стали неметаллическими включениями.
Влияние кремния, бора и РЗМ на коррозионную стойкость аустенитной хромоникелевой стали | Мазничевский
1. Науменко В.
В. Влияние азота и кремния на механические и коррозионные свойства низкоуглеродистой аустенитной стали для применения в сильноокислительных средах: автореф. дис. … канд. техн. наук. – М., 2012. – 28 с.
2. Sahlaoui H., Sidhom H., Philibert J. Prediction of chromium depleted- zone evolution during aging of Ni–Cr–Fe alloys // Acta Materialia. 2002. Vol. 50. No. 6. P. 1383 – 1392.
3. Laurent B., Gruet N., Gwinner B., Miserque F., Soares-Teixeira V., Ogle K. Silicon enrichment of an austenitic stainless steel – Impact on electrochemical behavior in concentrated nitric acid with oxidizing ions // Electrochimica Acta. 2019. Vol. 322. No. 1. Article 134703.
4. Laurent B., Gruet N., Gwinner B., Miserque F., Rousseau K., Ogle K. The kinetics of transpassive dissolution chemistry of stainless steels in nitric acid: The impact of Si // Electrochimica Acta.
5. Sourmail T., Too C.H., Bhadeshia H.K.D.H. Sensitisation and evolution of chromium-depleted zones in Fe–Cr–Ni–C systems // ISIJ International. 2003. Vol. 43. No. 11. P. 1814 – 1820.
6. Kain V., De P.K. Controlling corrosion in the back end of fuel cycle using nitric acid grade stainless steels // Int. Journal of Nuclear Energy Science and Technology. 2005. Vol. 1. No. 2/3. P. 220 – 231.
7. Robin R., Miserque F., Spagnol V. Correlation between composition of passive layer and corrosion behavior of high Si-containing austenitic stainless steels in nitric acid // Journal of Nuclear Materials. 2008. Vol. 375. No. 1. P. 65 – 71.
8. Perrin A.
R., Aust K.T. Intergranular corrosion of high purity austenitic stainless steel containing silicon additions // Materials Science and Engineering. 1981. Vol. 51. No. 2. P. 165 – 174.
9. Armijo J.S., Wilde B.E. Influence of Si content on the corrosion resistance of austenitic Fe–Cr–Ni alloys in oxidizing acids // Corrosion Science. 1968. Vol. 8. No. 9. P. 649 – 664.
10. Wilde B.E. Influence of silicon on the intergranular corrosion behavior of 18Cr-8Ni stainless steels // Corrosion Science. 1988. Vol. 44. No. 10. P. 699 – 704.
332 – 343.12. Каспарова О.В. Особенности межкристаллитной коррозии кремнийсодержащих аустенитных нержавеющих сталей // За- щита металлов. 2004. Т. 40. № 5. С. 475 – 481.
13. Ningshen S., Mudali U.K., Amarendra G., Ray B. Corrosion assessment of nitric acid grade austenitic stainless steels // Corrosion Science. 2009. Vol. 51. No. 2. P. 322 – 329.
14. Gwinner B., Auroy M., Balbaud-Célérier F., Fauvet P., Larabi-Gruet N., Laghoutaris P., Robin R. Towards a reliable determination of the intergranular corrosion rate of austenitic stainless steel in oxidizing media // Corrosion Science. 2016. Vol. 107. P. 60 – 75.
15. Ningshen S., Mudali U.K., Ramya S., Raj B. Corrosion behavior of AISI type 304L stainless steel in nitric acid media containing oxidizing species // Corrosion Science.
16. Huang K., Logé R.E. Microstructure and flow stress evolution during hot deformation of 304L austenitic stainless steel in variable thermomechanical conditions // Materials Science and Engineering: A. 2018. Vol. 711. P. 600 – 610.
17. Stewart G.R., Jonas J.J., Montheillet F. Kinetics and critical conditions for the initiation of dynamic recrystallization in 304 stainless steel // ISIJ International. 2004. Vol. 44. No. 9. P. 1581 – 1589.
19.
Nkhoma R.K.C., Siyasiya C.W., Stumpf W.E. Hot workability of AISI 321 and AISI 304 austenitic stainless steels // Journal of Alloys and Compounds. 2014. Vol. 595. P. 103 – 112.
20. Блинов В.М. Cтруктура и свойства жаропрочных аустенитных сталей для пароперегревательных труб // Металлы. 2009. № 6. С. 28 – 40.
21. Chen L., Zhang Y., Li F., Liu X., Guo B., Jin M. Modeling of dynamic recrystallization behavior of 21Cr-11Ni-N-RE lean austenitic heat-resistant steel during hot deformation // Materials Science and Engineering: A. 2016. Vol. 663. P. 141 – 150.
22. Солнцев Ю.П., Ермаков Б.С., Маликов С.О. О роли кремния в формировании коррозионной стойкости аустенитных материалов для криогенной техники // Металлы. 2008. № 2. С. 49 – 54.
23.
Fauvet P., Balbaud F., Robin R., Tran Q.-T., Mugnier A., Espinoux D. Corrosion mechanisms of austenitic stainless steels in nitric media used in reprocessing plants // Journal of Nuclear Materials. 2008. Vol. 375. No. 1. P. 52 – 64.
24. Каспарова О.В., Мильман В.М., Костромина С.В. К вопросу о механизме влияния кремния на межкристаллитную коррозию отпущенных аустенитных нержавеющих сталей // Защита ме- таллов. 1991. Т. 27. № 1. С. 55 – 63.
25. Каспарова О.В., Балдохин Ю.В. Влияние кремния на электронную структуру и коррозионно-электрохимическое поведение фосфорсодержащей стали Х20Н20 // Защита металлов. 2002. Т. 38. № 5. C. 463 – 469.
ИССЛЕДОВАНИЕ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТИ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ, НЕ ЛЕГИРОВАННЫХ И ЛЕГИРОВАННЫХ АЗОТОМ В ОКИСЛИТЕЛЬНОЙ И ХЛОРИДНОЙ СРЕДАХ | Мазничевский
Singh V.
B., Singh V.K. Corrosion behaviour of stainless steel (AISI 321) in alcoholic-h3SO4 mixtures. Materials Transaction, 1991, vol. 32, no. 3, pp. 251–256. DOI: 10.2320/matertrans1989.32.251
Finšgar M., Milošev I. Corrosion behaviour of stainless steels in aqueous solutions of methanesulfonic acid. Corrosion Science, 2010, vol. 52, no. 37, pp. 2430–2438. DOI: 10.1016/j.corsci.2010.04.001
Alekseev A.B. et al. Corrosion resistance of austenitic steels and alloys in high temperature water. Journal of Nuclear Materials, 1996, vol. 233, pp. 1367–1371. DOI: 10.1016/S0022-3115(96)00065-7
Shen Z. et al. SCC susceptibility of type 316Ti stainless steel in supercritical water. Journal of Nuclear Materials, 2015, vol. 458, pp. 206–215. DOI: 10.1016/j.jnucmat.2014.12.014 5. Gavriljuk V., Berns H. High Nitrogen Steels. Berlin, Springer, 1999, 378 p.
Li H.B. et al. Investigation of microbiologically influenced corrosion of high nitrogen nickel-free stainless steel by Pseudomonas aeruginosa.
Corrosion Science, 2016, vol. 111, pp. 811–821. DOI: 10.1016/j.corsci.2016.06.017
Li H.B. et al. Microstructure, mechanical and corrosion properties of friction stir welded high nitrogen nickel-free austenitic stainless steel. Materials and Design, 2015, vol. 84, pp. 291–299. DOI: 10.1016/j.matdes.2015.06.103
Matsunaga H. et al. Effect of nitrogen on corrosion of duplex stainless steel weld metal. Science and Technology of Welding and Joining, 1998, vol. 3, pp. 225–232. DOI: 10.1179/stw.1998.3.5.225
Li H. et al. Microstructure evolution and mechanical properties of friction stir welding superaustenitic stainless steel S32654. Materials and Design, 2017, vol. 118, pp. 207–217. DOI: 10.1016/j.matdes.2017.01.034
Fu Y. et al. Effects of nitrogen on the passivation of nickel-free high nitrogen and manganese stainless steels in acidic chloride solutions. Electrochimica Acta, 2009, vol. 54, pp. 4005–4014. DOI: 10.1016/j.electacta.2009.02.
024
Jargelius-Pettersson R.F.A. Electrochemical investigation of the influence of nitrogen alloying on pitting corrosion of austenitic stainless steels. Corrosion Science, 1999, vol. 41, pp. 1639–1664. DOI: 10.1016/S0010-938X(99)00013-X
Lee J.B., Yoon S.I. Effect of nitrogen alloying on the semiconducting properties of passive films and metastable pitting susceptibility of 316L and 316LN stainless steels. Materials Chemistry and Physics, 2010, vol. 122, pp. 194–199. DOI: 10.1016/j.matchemphys.2010.02.033
Lei M.K., Zhu X.M. Role of nitrogen in pitting corrosion resistance of a high-nitrogen facecenteredcubic phase formed on austenitic stainless steel. Journal of Electrochemical Society, 2005, vol. 152, pp. B291–B295. DOI: 10.1149/1.1939245
Ningshen S. et al. Semiconducting and passive film properties of nitrogen-containing type 316LN stainless steels. Corrosion Science, 2007, vol. 49, pp. 481–496. DOI: 10.1016/j.corsci.2006.05.041
Ha H.
Y., Lee T.H., Kim S.J. Role of nitrogen in the active-passive transition behavior of binary Fe-Cr alloy system. Electrochimica Acta, 2012, vol. 80, pp. 432–439. DOI: 10.1016/j.electacta.2012.07.056 16. Ha H.Y. et al. Effects of nitrogen on the passivity of Fe-20Cr alloy. Corrosion Science, 2009, vol. 51, pp. 48–53. DOI: 10.1016/j.corsci.2008.10.017
Li H.B. et al. Zhang Pitting corrosion and crevice corrosion behaviors of high nitrogen austenitic stainless steels. International Journal of Minerals, Metallurgy and Materials, 2009, vol. 16, pp. 517–524. DOI: 10.1016/S1674-4799(09)60090-X
Lothongkum G. et al. Effect of nitrogen on corrosion behavior of 28Cr-7Ni duplex and microduplex stainless steels in air-saturated 3.5 wt% NaCl solution. Corrosion Science, 2006, vol. 48, pp. 137–153. DOI: 10.1016/j.corsci.2004.11.017
Olsson C.O.A. The influence of nitrogen and molybdenum on passive films formed on the austenoferritic stainless steel 2205 studied by AES and XPS.
Corrosion Science, 1995, vol. 37, pp. 467–479. DOI: 10.1016/0010-938X(94)00148-Y
Oldfield, J.W. Crevice Corrosion Resistance of Commercial and High-Purity Experimental Stainless Steels in Marine Environments – The Influence of N, Mn, and S. Corrosion, 1990, 46 (7), pp. 574–581. DOI: 10.5006/1.3585151
Rondelli G., Vicentini B., Cigada A. Influence of nitrogen and manganese on localized Corrosion behaviour of stainless steels in chloride environments. Materials and Corrosion, 1995, vol. 46, p. 628. DOI: 10.1002/maco.19950461104.
Janik-Czachor M., Szummer A. Corrosion-Resistant Low Manganese Stainless Steels. Corrosion Reviews, 1993, vol. 11, no. 3-4, pp. 117–144.
Klapper H.S., Stevens J. Influence of Alloying Elements on the Pitting Corrosion Resistance of CrMn-Stainless Steels in Simulated Drilling Environments. NACE – International Corrosion Conference Series, 2015.
Speidel М.О. Nitrogen Containing Austenitic Stainless Steels.
Mat.-wiss. u. Werkstoiftech, 2006, vol. 37, no. 10, pp. 875–880.
Шабалов И.П., Шлямнев А.П., Щукина Л.Е. Структура, механические свойства и коррозионная стойкость нержавеющих сталей с азотом. Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2016. № 1. С. 41–47. [Shabalov I.P., Shlyamnev A.P., Shchukina L.E. Structure, mechanical properties and corrosion resistance of stainless steels alloyed with nitrogen. Problems of Ferrous Metallurgy and Materials Science, 2016, no. 1, pp. 41–47. (in Russ.)]
Мазничевский А.Н., Гойхенберг Ю.Н., Сприкут Р.В. Влияние кремния и микролегирующих элементов на коррозионную стойкость аустенитной стали. Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». 2019. Т. 19, № 2. С. 14–24. [Maznichevsky A.N., Goikhenberg Yu.N., Sprikut R.V. Influence of Silicon and Microalloying Elements on the Corrosion Resistance of Austenitic Steel. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy, 2019, vol. 19, no. 2, pp. 14–24. (in Russ.)] DOI: 10.14529/met190202
Мазничевский А.
Н., Гойхенберг Ю.Н., Сприкут Р.В., Савушкина Е.С. Влияние азота на механические свойства и технологическую пластичность аустенитной стали. Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлургия». 2019. Т. 19, № 2. С. 25–35. [Maznichevsky A.N., Goikhenberg Yu.N., Sprikut R.V., Savushkina E.S. Influence of Nitrogen on Mechanical Properties and Technological Plasticity of Austenitic Steel. Bulletin of the South Ural State University. Ser. Metallurgy, 2019, vol. 19, no. 2, pp. 25–35. (in Russ.)] DOI: 10.14529/met190203
В ЦНИИчермет им. Бардина подготовили редакцию ГОСТ 10885-85 — Новости металлургии
Центр стандартизации и сертификации металлопродукции ЦНИИчермет им. И.П. Бардина подготовил окончательную редакцию изменения №2 к межгосударственному стандарту ГОСТ 10885-85 «Сталь листовая горячекатаная двухслойная коррозионностойкая. Технические условия».
Документ составлен специалистами центрального научно-исследовательского института чёрной металлургии им. Бардина по инициативе металлургических предприятий-изготовителей двухслойного толстолистового проката — с целью расширения сортамента, актуализации и уточнения требований. В настоящее время к указанному стандарту оформлено одно изменение, утверждённое в сентябре 1988 года.
Настоящий проект предусматривает уточнение методов изготовления двухслойного толстолистового проката, приведение терминологии по классификации стали в соответствие ГОСТ 1050-2013, ГОСТ 5632-2014, ГОСТ 19281-2014 и международной и европейской классификации (в РФ — ГОСТ Р 54384-2011), уточнение терминологии точности изготовления проката по толщине и коррозионной стойкости в соответствии с новыми стандартами ГОСТ 19903-2015 и ГОСТ 6032-2017 соответственно, применение стойкой против межкристаллитной коррозии стали марок 08Х18Н10Б и 12Х18Н10Б в качестве плакирующего слоя в сочетании с девятью марками стали основного слоя, тем самым расширив сортамент двухслойного толстолистового проката по ГОСТ 10885-85 (предложение компании «Северсталь»), возможности применения в качестве основного слоя прокат из стали марок 16ГС и 09Г2С с механическими свойствами, соответствующими 12 категории по ГОСТ 5520-2017.
Если вы нашли ошибку в тексте, вы можете уведомить об этом администрацию сайта, выбрав текст с ошибкой и нажатием кнопок Shift+Enter
ОЗЛ-6 тип Э-10Х25Н13Г2 — Официальный сайт ТАНТАЛ ЛТД
Скачать справочник
Основное назначение
Плавящиеся электроды с основным покрытием марки ОЗЛ-6 предназначены для ручной дуговой сварки на постоянном токе обратной полярности во всех пространственных положениях, кроме вертикального сверху-вниз, высоколегированных сталей марок 20Х23Н13, 20Х23Н18, и им подобных, когда к металлу шва предъявляются требования к межкристаллитной коррозии. Могут быть использованы для сварки конструкций из сталей марки 20Х25Н20С2 и углеродистых сталей со сталями аустенитного класса.
Технические характеристики
Стержень из проволоки марки Св-07Х25Н13 по ГОСТ 2246-70. Диаметр выпускаемых электродов 2,0; 2,5; 3,0; 4,0; 5,0 мм.
| Химический состав наплавленного металла, % | |||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | Si | Mn | Cr | Ni | S | P | Ферритная фаза,% |
| ≤0,12 | ≤1,0 | ≤2,5 | 22,0-27,0 | 11,5-14,0 | ≤0,020 | ≤0,030 | 2,5-10 |
| Значения механических свойств металла шва: | |
|---|---|
| Временное сопротивление, МПа | ≥550 |
| Предел текучести, МПа | ≥340 |
| Относительное удлинение, % | ≥25 |
| Ударная вязкость, Дж/см2 | |
| +20ºС, KCU | ≥90 |
| Рекомендуемая сила тока при сварке, А | |||
|---|---|---|---|
| Диаметр электрода, мм | Положение шва | ||
| нижнее | вертикальное | потолочное | |
| 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 | 40-55 55-65 80-100 130-150 150-170 | 35-50 50-60 60-80 110-130 | 35-50 50-60 60-80 110-130 |
Характеристика плавления электродов
Производительность (для диаметра 4,0 мм) 11,5г/(А x ч):1,5 кг/ч.
Расход электродов на 1 кг наплавленного металла 1,6 кг.
Особые свойства
Металл шва характеризуется высокой жаростойкостью до температуры 1000°С, стойкостью к межкристаллитной коррозии при испытаниях по методу АМУ ГОСТ 6032-89. В температурном интервале сигматизации может приобретать склонность к охрупчиванию. Содержание ферритной фазы в наплавленном металле: норма 2,5-10%, типичное 5,3%.
| УСЛОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ ЭЛЕКТРОДОВ | |
|---|---|
| ГОСТ 9466-75, ГОСТ 10052-75 | ТУ 1273-001-43941405-2014 |
| ISO 3581-E 23.12LB20 | AWS A5.4 — E 309L-15 |
Сертифицированы Госстандартом РФ, аттестованы НАКС.
Лаборатория коррозии | SIJ Acroni d.o.o.
В ноябре 2008 года в Акрони открылась новая лаборатория коррозии. Благодаря этому новому современному оборудованию мы можем проводить испытания на коррозию в соответствии с международными стандартами (EN ISO 3651-1, EN ISO 3651-2 (методы A, B и C), ASTM A 262- практики A, B, C, E и F), ASTM A 923 (методы A, B, C), ASTM G 48 (практика A), ГОСТ 6032 (метод AMY).
Коррозия — серьезная проблема для всей металлургической промышленности. Различные типы этих процессов имеют одно и то же значение: они вызывают разрушение материала в определенной среде.
Процесс коррозии начинается на поверхности материала. Различная интенсивность процесса зависит от химического состава. Коррозия изменяет местный химический состав, его механические и физические характеристики, соответствие поверхности и срок службы различных типов металла.
Формы коррозии
- Равномерная коррозия
- Гальваническая коррозия
- Питтинговая коррозия
- Межкристаллитная коррозия
- Избирательная коррозия
- Коррозия под напряжением
- Повреждение водородом
- Эрозионная коррозия
Мы проводим коррозионные испытания различных типов нержавеющих сталей:
1.Равномерная коррозия
Для определения стойкости материалов мы используем различные растворители при температуре до 160 ° C.
2. Межкристаллитная коррозия
Мы используем различные методы для определения стойкости к межкристаллитной коррозии:
EN ISO 3651-1
Определение стойкости к межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей — Часть 1: Аустенитные и феррито-аустенитные (дуплексные) нержавеющие стали — испытание на коррозию в азотнокислой среде путем измерения потери массы (тест Хьюи)
EN ISO 3651-2 Методы A, B, C
Определение сопротивления межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей — Часть 2: Ферритные, аустенитные и ферритные — аустенитные (дуплексные) нержавеющие стали — испытание на коррозию в средах, содержащих серную кислоту
ASTM A262 Практика A, B, C, E, F
Стандартные методы определения предрасположенности к межкристаллитному соединению в аустенитных нержавеющих сталях
- Практика A: Испытание на травление щавелевой кислотой для классификации аустенитных нержавеющих сталей,
- Практика B: Испытание сульфатом железа и серной кислотой для определения предрасположенности к межкристаллитной атаке в аустенитных нержавеющих сталях,
- Практика C (Тест Хьюи): испытание на азотную кислоту для определения предрасположенности к межкристаллитной атаке в аустенитных нержавеющих сталях,
- Практика E (Тест Штрауса): Тест медно-медного сульфата-16% серной кислоты для определения предрасположенности к межкристаллитной атаке в аустенитных нержавеющих сталях,
- Практика F. Испытание медь-сульфат-50% -ная серная кислота для определения предрасположенности к межкристаллитной атаке в аустенитных нержавеющих сталях.
ГОСТ 6032, метод AMY
Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозии; испытание образцов в растворе серной кислоты и медного купороса в присутствии металлической меди.
ASTM A923 Метод A, B, C
Стандартные методы испытаний для обнаружения вредных интерметаллических фаз в дуплексных аустенитных / ферритных нержавеющих сталях
3. Коррозия под напряжением
NACE MR 0103
Материалы, стойкие к сульфидному растрескиванию под напряжением в агрессивных средах нефтепереработки
NACE MR 0175 Металлы, стойкие к сульфидному растрескиванию под напряжением и коррозионному растрескиванию под напряжением в кислых средах нефтяных месторождений
EN ISO 15156-3
Материалы для использования в h3S — содержащих средах при добыче нефти и газа — Часть 3: Устойчивые к растрескиванию CRA (коррозионно-стойкие сплавы) и другие сплавы
4.Питтинговая коррозия
ASTM G 48 Практика A
Стандартные методы испытаний на стойкость к питтинговой коррозии нержавеющих сталей и родственных сплавов с использованием раствора хлорида железа
5. Термостойкость
Исследования проводятся на нержавеющих сталях, устойчивых к образованию окалины. Мы исследуем эти сплавы при более высокой температуре и в другой атмосфере. Степень окисления определяется изменением массы.
Acroni осознает, что разработка нержавеющих сталей более высокого качества основана на их устойчивости к коррозии.
Наши продукты проходят испытания в соответствии с международными стандартами.
Законы Таджикистана | Официальная нормативная библиотека — ГОСТ 6032-89
Продукт содержится в следующих классификаторах:
ПромЭксперт » РАЗДЕЛ I. ТЕХНИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ » V Тестирование и контроль » 2 Испытания на внешние факторы » 2.2 Тестирование продукции производства »
Классификатор ISO » 77 МЕТАЛЛУРГИЯ » 77.060 Коррозия металлов »
Национальные стандарты » 77 МЕТАЛЛУРГИЯ » 77.060 Коррозия металлов »
Национальные стандарты для сомов » Последнее издание » V Металлы и изделия из них » V0 Общие правила и положения по металлургии » V09 Методы испытаний. Упаковка. Маркировка »
Документ заменен на:
ГОСТ 6032-2003 — Стали и сплавы коррозионно-стойкие.Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозии
В качестве замены:
ГОСТ 6032-84 — Стали и сплавы коррозионно-стойкие. Методы определения стойкости к межкристаллитной коррозии
Ссылка на документ:
ГОСТ 10498-82 — Трубы бесшовные особо тонкостенные из коррозионно-стойкой стали
.ГОСТ 10885-85 — Листы стальные горячекатаные двухслойные коррозионно-стойкие
.ГОСТ 11068-81 — Трубы электросварные из коррозионно-стойкой стали
.ГОСТ 14162-79 — Трубы стальные малых размеров (капиллярные)
.ГОСТ 18143-72 — Коррозионностойкий
.ГОСТ 19277-73 — Трубы стальные бесшовные для масляных и топливных магистралей.Технические характеристики
ГОСТ 23309-78 — Ящики радиационно-защитные. Общие технические требования
ГОСТ 24982-81 — Листы из коррозионно-стойких, жаропрочных и жаропрочных сплавов
.ГОСТ 25054-81 — Поковки из коррозионно-стойких сталей и сплавов
.ГОСТ 27036-86 — Компенсаторы и уплотнения сильфонные металлические
.ГОСТ 4986-79 — Лента холоднокатаная из коррозионностойкой и жаропрочной стали
.ГОСТ 5582-75 — Прокат тонколистовой коррозионно-стойкий, жаропрочный и жаропрочный
.ГОСТ 6032-2003 — Стали и сплавы коррозионно-стойкие.Методы испытаний на стойкость к межкристаллитной коррозии
ГОСТ 8536-79 — Заготовки судовых валов и балок рулей. Технические характеристики
ГОСТ 9.908-85 — Единая система защиты от коррозии и старения. Металлы и сплавы. Методы определения показателей коррозии и коррозионной стойкости
ГОСТ 9.914-91 — Единая система защиты от коррозии и старения. Коррозионно-стойкие аустенитные стали. Электрохимические методы определения стойкости к межкристаллитной коррозии
ГОСТ 9940-81 — Трубы бесшовные горячедеформированные из коррозионно-стойкой стали
.ГОСТ 9941-81 — Трубы бесшовные холодно- и теплодеформированные из коррозионно-стойкой стали
.ГОСТ Р 50.04.02-2018: Система оценки соответствия при использовании атомной энергии. Оценка соответствия в форме тестирования. Квалификационные испытания процессов термообработки
ГОСТ Р 50.04.04-2018 — Система оценки соответствия при использовании атомной энергии. Оценка соответствия в форме тестирования. Квалификационные испытания технологий рабочих процедур давлением
ГОСТ Р 50392-92 — Фитинги для компенсаторов и уплотнений металлических сильфонов. Типы, основные параметры и размеры.Общие технические условия
ГОСТ Р 50618-93 — Сильфоны металлические однослойные компенсационные. Типы, общие характеристики
ГОСТ Р 50619-93 — Сильфоны металлические многоуровневые для компенсации. Типы, общие требования
ГОСТ Р 51393-99 — Листы и настилы холоднокатаные из коррозионно-стойкой стали холоднокатаные для вагоностроения. Технические характеристики
ГОСТ Р 51394-99 — Сталь нержавеющая деформируемая для хирургических имплантатов. Технические характеристики
ГОСТ Р 51571-2000 — Компенсаторы и уплотнения металлические сильфонные.Общие технические требования
ГОСТ Р 51966-2002 — Радиоактивное загрязнение. Технические помещения для дезактивации. Общие технические требования
ГОСТ Р 52153-2003 — Ящики радиационно-защитные. Общие технические условия
Руководство: Руководство для импульсных систем пожаротушения с низким потреблением энергии
ОСТ 108.109.01-92 — Заготовки основных деталей из коррозионно-стойких сталей аустенитного класса. Технические условия.
ОСТ 108.958.04-85: Поковки общего назначения для турбин и компрессоров. Технические характеристики.
ОСТ 24.050.34-84 — Проектирование и изготовление вагонных металлоконструкций. Характеристики.
ОСТ 24.201.03-90 — Сосуды и аппараты высокого давления стальные. Общие технические требования.
ОСТ 26.260.18-2004 — Модули технологические для нефтегазовой отрасли. Общие технические условия
ОСТ 26.260.480-2003 — Сосуды и аппараты стальные двухслойные. Сварка и наплавка.
ОСТ 26-01-1434-87 — Сварка стальных технологических трубопроводов на номинальное давление от 10 до 100 МПа (от 100 до 1000 кгс / см2).Технические требования.
ОСТ 26-07-2071-87 — Арматура трубопроводная из стали, стойкой к сульфидному коррозионному растрескиванию. Основные Характеристики.
ОСТ 95 10439-2002 — Оборудование для радиоактивных сред. Общие технические требования. Принятие. Обслуживание и ремонт.
ОСТ 95 10575-2002 — Оборудование и трубопроводы сепарационных установок. Сварные соединения и наплавки. Правила контроля
ОСТ 95 227-92 — Изделия нестандартизированные общего машиностроительного назначения.Общие технические требования.
ОСТ 95-10-72 — Заготовки из коррозионно-стойких сталей марок 12Х13, 20Х13, 30Х13, 40Х13, 95Х18, 14Х17Н2, 07Х16Н4Б и 07Х16Н4Б-Ш.
ОСТ 95-29-72 — Заготовки из коррозионно-стойких сталей марок 12Х18Н9Т, 12Х18Н10Т, 08Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, 12Х18Н12Т и 03Х21Н32М3Б.
ПБ 03-384-00 — Правила проектирования, изготовления и приемки сосудов и аппаратов стальных сварных
ПНАЭ Г-7-025-90: Отливки стальные для атомных станций.Правила контроля
РД 03-421-01 — Методические указания по диагностике технического состояния и определению остаточного ресурса сосудов и аппаратов
РД 34.17.427-89 — Методические указания. Неразрушающий контроль на тепловых электростанциях. Общие требования
РД 34-10.030-89: Правила контроля качества сварных соединений трубопроводов атомных станций
СА 03-005-07: Промышленные трубопроводы нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической промышленности.Требования к настройке и эксплуатации
ТУ 14-3-1401-86 — Трубы бесшовные холоднодеформированные из стали марки 02Х18Н11
.ТУ 14-3-460: 2009 — Трубы стальные бесшовные для паровых котлов и трубопроводов. Технические условия
ТУ 26-02-1102-89 — Теплообменники кожухотрубные повышенной тепловой эффективности с расширителем на корпусе
.ТУ 3-1002-77 — Проволока пружинная нержавеющая высокопрочная
.ТУ 34-38-20365-94 — Клапаны силовые. Общие технические условия на капитальный ремонт
ТУ 3612-013-00220302-99 — Теплообменники кожухотрубные специального назначения.Испарители с паровым пространством и трубными пучками к ним
ТУ 3612-014-00220302-99 — Теплообменники «труба в трубе». Технические условия
ТУ 36-1686-82 — Отводы крутоизогнутые под углом 90 градусов из сталей марок 15Х5М, 08Х18НИОТ, 12Х18НИОТ и 10Х17х23М2Т, бесшовные сварные по Роу менее 10 МПа
ГОСТ 977-88 — Отливки стальные. Общие технические условия
ИНН 93: Инструкция по техническому надзору, методам аудита и браковки трубчатых печей, резервуаров, сосудов и аппаратов нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности
МУ 9001.00.001: Методика диагностики фонтанной арматуры Румынии, отработавшей нормативный срок службы
ОТУ 3-01 — Сосуды и аппараты. Общие технические условия на ремонт корпуса
ТУ 108.11.853-87 — Закупка деталей от закупаемого сортового проката
ТУ 95.349-2000 — Трубы электросварные прямошовные из стали марок 08Х18х20Т, 12Х18х20Т для атомных электрических и тепловых станций. Технические характеристики
Клиентов, которые просматривали этот товар, также просматривали:
|
ВАШ ЗАКАЗ ПРОСТО!
TajikistanLaws.com — ведущая в отрасли компания со строгими стандартами контроля качества, и наша приверженность точности, надежности и точности является одной из причин, по которым некоторые из крупнейших мировых компаний доверяют нам обеспечение своей национальной нормативно-правовой базы и перевод критически важных сложная и конфиденциальная информация.
Наша нишевая специализация — локализация национальных нормативных баз данных, включающих: технические нормы, стандарты и правила; государственные законы, кодексы и постановления; а также кодексы, требования и инструкции агентств РФ.
У нас есть база данных, содержащая более 220 000 нормативных документов на английском и других языках для следующих 12 стран: Армения, Азербайджан, Беларусь, Казахстан, Кыргызстан, Молдова, Монголия, Россия, Таджикистан, Туркменистан, Украина и Узбекистан.
Размещение заказа
Выберите выбранный вами документ, перейдите на «страницу оформления заказа» и выберите желаемую форму оплаты. Мы принимаем все основные кредитные карты и банковские переводы. Мы также принимаем PayPal и Google Checkout для вашего удобства. Пожалуйста, свяжитесь с нами для любых дополнительных договоренностей (договорные соглашения, заказ на поставку и т. Д.).
После размещения заказа он будет проверен и обработан в течение нескольких часов, но в редких случаях — максимум 24 часа.
Для товаров, имеющихся в наличии, документ / веб-ссылка будет отправлена вам по электронной почте, чтобы вы могли загрузить и сохранить ее для своих записей.
Если товары отсутствуют на складе (поставка сторонних поставщиков), вы будете уведомлены о том, для каких товаров потребуется дополнительное время. Обычно мы поставляем такие товары менее чем за три дня.
Как только заказ будет размещен, вы получите квитанцию / счет, который можно будет заполнить для отчетности и бухгалтерского учета. Эту квитанцию можно легко сохранить и распечатать для ваших записей.
Гарантия лучшего качества и подлинности вашего заказа
Ваш заказ предоставляется в электронном формате (обычно это Adobe Acrobat или MS Word).
Мы всегда гарантируем лучшее качество всей нашей продукции. Если по какой-либо причине вы не удовлетворены, мы можем провести совершенно БЕСПЛАТНУЮ ревизию и редактирование приобретенных вами продуктов. Кроме того, мы предоставляем БЕСПЛАТНЫЕ обновления нормативных требований, если, например, документ имеет более новую версию на дату покупки.
Гарантируем подлинность. Каждый документ на английском языке сверяется с оригинальной и официальной версией. Мы используем только официальные нормативные источники, чтобы убедиться, что у вас самая последняя версия документа, причем все из надежных официальных источников.
(PDF) Русский текст © Автор (ы), 2021
368
ФИЗИКА МЕТАЛЛОВ И МЕТАЛЛОГРАФИЯ Vol. 122 № 4 2021
МАЗНИЧЕВСКИЙ и др.
Осаждение значительных количеств карбоборидов
Cr23 (C, N, B) 6 и боридов Cr3B4, которые образуют почти непрерывную прослойку между зернами,
значительно обедняет пограничные области хромом
мий.Это увеличивает скорость межкристаллитной коррозии при увеличении концентрации бора.
ВЫВОДЫ
(1) Уменьшение концентрации кремния с
0,78 до 0,14 мас.% В хромоникелевых аустенитных сталях
повышает коррозионную стойкость этих сталей в закаленном состоянии
и особенно в сенсибилизированном состоянии. . Было показано, что осаждение карбидов Cr23С6 на границе зерен
является причиной низкой коррозионной стойкости сенсибилизированной стали
.Увеличение концентрации кремния
до 0,78 мас.% Интенсифицирует этот процесс,
приводит к разделению аустенита на твердый раствор с высоким содержанием кремния
и обедненный кремнием.
(2) Обнаружены условия, при которых нитридная Cr – Ni сталь
3Х30Н9Г3А0.30 оказывается стойкой к межкристаллитной коррозии
. Установлено, что основную роль в развитии ИГК играют карбиды хрома
мия, выделяющиеся при сенсибилизации.Карбиды хрома
обедняют граничные области хромом
в большей степени, чем нитриды.
(3) Было обнаружено, что микролегирование азотной аустенитной стали
даже небольшим количеством бора (0,01 мас.%)
ухудшает ее стойкость к межкристаллитной коррозии
при провоцировании нагрева. Это можно объяснить осаждением сплошного слоя из
боридов Cr3B4 и карбоборидов Cr23 (C, N, B) 6 вдоль границ зерен
, тем самым значительно истощая хромом
граничных областей и увеличивая корр.
скорость роста.Напротив, микролегирование аналогичной Cr – Ni стали
с большим количеством РЗМ (0,037 мас.%)
не привело к ухудшению ее коррозионной стойкости.
(4) Электронно-микроскопические исследования показали, что высокая коррозионная стойкость
может быть достигнута при низкой плотности
неравномерно распределенных дислокаций, образующих ячеистую микроструктуру
. Однако высокая плотность дислокаций
делает поля микронапряжений вокруг них
термодинамически благоприятными местами для сегрегации большого числа примесных атомов.Это приводит к образованию
локальных электрохимических ячеек с
селективным растворением активных анодных центров,
способствует образованию карбидов хрома, а
обедняет твердый раствор хромом.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Науменко В.В., Кандидатская диссертация
neering (Москва, 2012).
2. Р. Робин, Ф. Мисерк и В. Спаньол, «Корреляция
между составом пассивного слоя и коррозионным поведением аустенитных нержавеющих сталей с высоким содержанием Si в
азотной кислоте», J.Nucl. Матер. 375, № 1. С. 65–71 (2008).
3. Б. Э. Уайлд, «Влияние кремния на межкристаллитную коррозию
нержавеющих сталей 18Cr – 8Ni», Cor-
ros. Sci. 44, № 10. С. 699–704 (1988).
4. Каспарова О.В. Особенности межкристаллитной коррозии кремнийсодержащих аустенитных нержавеющих сталей. Встретились. 2004. Т. 40, № 5. С. 475–481.
5. С. Нингшен, У. К. Мудали, Г. Амарендра и Б. Радж,
«Оценка коррозии аустенитных нержавеющих сталей марки азотной кислоты
», Corros.Sci. 51, № 2, 322–329
(2009).
6. К. Хуанг и Р. Э. Логе, «Микроструктура и текучесть
, эволюция напряжений во время горячей деформации нержавеющей стали 304L auste-
nitic в переменных термомеханических условиях», Mater. Sci. Англ. 711. С. 600–610 (2018).
7. Приданцев М.В. Влияние примесей и редкоземельных элементов
на свойства сплавов. Металлургиздат,
,, Москва (1962).
8.Ланская К.А. Жаропрочные стали. Металлургия,
,, Москва (1969).
9. Ю. Н. Гойхенберг, Л. Г. Журавлев, Д. А. Мирзаев,
В. В. Журавлева, Е. П. Силина, В.Ю. Внуков,
«Коррозионное растрескивание, структура и свойства твердого
Таблица 5. Влияние микролегирования бором и РЗМ на коррозионную стойкость стали 3Х30Н9Г3А0.30 в кипящем 65% растворе азотной кислоты
Сталь Концентрация элемент Средняя скорость коррозии,
мм / год
С, мас.% N, мас.% Прочие элементы, мас.%
3Х30Н9 Г3А0.30 0,025 0,30 –0,252
3Х30Н9 G3А0.29R 0,023 0,29 0,0015 B 0,275
0,0024 0,332
0,01 B 1,328
3Kh30N9 G3А0.29Ch 0,025 0,29 0,02 REMs 0,189
9000 0,05 0,05 0,02 Y30 0,2000 0,2000 0,037 9000 0,05 0,016 Y 0,220Сравнительный анализ износостойкости и коррозионной стойкости биметаллических изделий из стали и меди, изготовленных методом плазменной наплавки с прямой и обратной полярностью
Реферат
Развитие современной промышленности направлено на снижение расхода материалов, улучшение технологических свойств продукции.Изделия из дорогих металлов и дефицитных сплавов должны изготавливаться комбинированно, с основой из самых дешевых материалов, а также на рабочей поверхности из плавящихся сплавов с особыми свойствами. Такая биметаллическая конструкция во много раз дешевле, чем конструкции полностью из металла с заданными свойствами. Использование высококонцентрированных источников тепла упрощает изготовление таких конструкций. Проведено исследование технологических возможностей изготовления ламинатов плазменной дуги прямого действия обратной полярности.В данной работе представлены результаты исследования коррозионной стойкости и износостойкости композитных металлов, полученных плазменной сварочной горелкой при работе на обратной полярности. Основой изделия был состав биметалла медь-сталь, сварка проводилась в различных режимах работы плазмотрона. Результаты исследования слоистой структуры композиционного материала сравнивались с результатами световой микроскопии. Результаты исследования коррозионной стойкости и износостойкости материалов коррелировали с результатами световой микроскопии и выдвигали предположения о влиянии режима наплавки на свойства материала.В документе установлено, что использование технологии плазменного напыления позволяет создавать композиционные материалы без внутренних дефектов, а изменение режима наплавки позволяет регулировать структуру и химический состав материала, что благоприятно сказывается на эксплуатационных свойствах материала.
Ключевые слова
плазменная
плазменная дуга
плазменная наплавка
прямая полярность
обратная полярность
медь
высоколегированная сталь
металлографические исследования
структура
коррозионная стойкость
коррозионная стойкость
статьи (0)© 2017 Автор (ы).Опубликовано Elsevier Ltd.
Рекомендуемые статьи
Ссылки на статьи
О Чешском институте аккредитации
CAI была создана 1 января 1993 года Министерством экономики Чешской Республики как организация по выплате пособий (учреждение, получающее взносы из государственного бюджета) в соответствии с Законом № 20/1993 Coll. ЦАИ функционировал как орган государственного управления. С 1 ноября 1996 года CAI находится в ведении Министерства промышленности и торговли (MIT).1 июля 1998 года Министерство промышленности и торговли издало Постановление № 135/98, согласно которому проведение аккредитации было поручено государственной сервисной компании Чешский институт аккредитации (Český institut pro akreditaci, ops), которая впоследствии была уполномочена проводить аккредитацию в соответствии с Законом № 22/1997 Сб., О технических требованиях к продукции.
Помимо предоставления общественно полезных услуг (см. Меморандум об ассоциации и Уставе CAI), CAI имеет право проводить дополнительные мероприятия, такие как внешкольное обучение и семинары, организация курсов и тренингов, включая чтение лекций, а также публикацию и редакционная деятельность.
В Чешской Республике CAI разработал систему аккредитации в соответствии с международными требованиями и правилами (установленными ЕС и EA), которая стремится к достижению системы, сопоставимой с системами, используемыми в странах ЕС и ЕАСТ. Поэтому с самого начала деятельность была сосредоточена на международном сотрудничестве с целью стать членом авторитетных международных организаций, занимающихся аккредитацией, и подписать многосторонние соглашения.
CAI в настоящее время является полноправным членом:
- Европейское сотрудничество по аккредитации (EA): региональная организация, объединяющая национальные органы по аккредитации,
- Международное сотрудничество по аккредитации лабораторий (ILAC): международная организация, объединяющая органы по аккредитации, осуществляющие аккредитацию лабораторий и контролирующих органов,
- International Accreditation Forum (IAF): международная организация, объединяющая органы по аккредитации, осуществляющие аккредитацию органов по сертификации,
- Форум органов по аккредитации и лицензированию (FALB): форум органов по аккредитации и лицензированию — EMAS,
- и подписавший все существующие многосторонние соглашения (EA MLA, ILAC MRA и IAF MLA).
Успешный результат взаимной оценки, проводимой членами EA (так называемая экспертная оценка) для отдельных областей аккредитации, является предварительным условием для подписания многосторонних соглашений, которые затем основываются на регулярно повторяемых оценках.
ООО «ВолгаСтальПроект»
УСЛУГИ, ОКАЗЫВАЕМЫЕ ЛАБОРАТОРИЕЙ ИССЛЕДОВАНИЙ МЕТАЛЛОВ
Лаборатория исследования металлов предлагает следующие услуги:В связи с увеличением производства металлургических полуфабрикатов для важнейших компонентов изделий различных отраслей машиностроения, требующих комплексного исследования качества металлов, в Компании создана Лаборатория исследований металлов.Коллектив лаборатории состоит из высококвалифицированных специалистов с высшим профессиональным образованием и научными степенями, имеющими многолетний опыт работы в исследовательских лабораториях крупных промышленных предприятий. Лаборатория располагает необходимой нормативной документацией, современным испытательным оборудованием, приборами и измерительными приборами, которые позволяют проводить комплексные исследования качества металлов, используемых для изготовления заготовок.
Услуги Лаборатории исследования металлов1.Макрографические исследования, испытания на разрушение, исследование распределения серы по методу Баумана по ГОСТ 10243-75 и другой нормативной документации. 2. Микрографическое исследование: · Гранулометрический контроль по 5639-82; · Определение содержания неметаллических примесей в металлах по ГОСТ 1778-70; · Определение содержания феррита в изделиях из коррозионно-стойкой хромоникелевой стали аустенитного класса магнитным методом в соответствии с рекомендациями межгосударственных стандартов № 2730.300.08-2003, по металлографии по ГОСТ 11878-66 |
3. Механические испытания при низкой, комнатной и высокой температуре: · Испытание на растяжение (определение предела текучести, предела прочности, относительного удлинения, степени сжатия) при комнатной и высокой температуре по ГОСТ 1497-84, ГОСТ 9651-84; · Испытание на ударный изгиб (определение энергии удара, ударной вязкости) в диапазоне температур от -80 С ° до 100 С ° по ГОСТ 9454-78; · Определение критической точки хрупкости в диапазоне температур от -80 С ° до 100 С ° в соответствии с Правилами атомной энергетики Г-7-002-86; · Испытание на изгиб по ГОСТ 14019-2003. · Определение твердости по твердости по Бринеллю, твердости по Роквеллу, твердости по Виккерсу по ГОСТ 9012-59, ГОСТ 9013-59. |
4. Испытания коррозионно-стойких сталей и сплавов на стойкость к межкристаллитной коррозии по ГОСТ 6032-2003. 5. Химический анализ состава сталей и сплавов спектральным методом по ГОСТ 18895-97. 6. Измерение магнитных характеристик сталей и сплавов; 7. Ультразвуковая дефектоскопия и дефектоскопия магнитных частиц, типы дефектоскопии красителя. 8. Комплексное исследование качества материалов металлургических полуфабрикатов на соответствие требованиям нормативной документации с целью определения характера и причин дефектов заготовок, разрушения изделий на различных этапах производства, выработка рекомендаций по устранению дефектов. |
Помимо вышеперечисленных услуг сотрудники лаборатории будут рады помочь Вам в выборе материалов при разработке конструкторской документации по технологичности изделий, внедрении в производственный процесс современных марок стали и практических заготовок, разработке и внедрении оптимальных режимы упрочняющей термообработки.
СЕРВИСНЫЙ ЦЕНТР ИСПЫТАНИЯ И СЕРТИФИКАЦИЯ ПРОДУКЦИИ
1.Оказание услуг по сертификации регламентируемой области металлографического контроля в соответствии со свидетельством об аттестации рег. Номер 06544-2-4-169-ВЛ от 29.08.2008:
- определение точек зерна по ГОСТ 5639-82;
- контроль микроструктуры по ГОСТ 5640-68 — определение структурного — цементит свободный, перлитная ленточка;
- определение неметаллических включений по ГОСТ 1778-70;
- определение глубины коры по ГОСТ 1763-68;
- определение зерна аустенита по ГОСТ 5639-82;
- определение гранулированного перлита ГОСТ 8233-56;
- определение шероховатости поверхности проката из углеродистой конструкционной качественной стали по ГОСТ 2789-73;
- обнаруживать трещины при изгибе до 90 ° и глубину трещин листового проката из коррозионно-стойких и жаропрочных сталей по ГОСТ 6032-89;
- определение коэффициента гидрирования листового проката углеродистой конструкционной качественной стали по ГОСТ 13813-68;
- визуальный контроль на наличие горячекатаной окалины необработанных марок углеродистой стали;
- визуальный контроль на коррозию посуды из нержавеющей стали по ГОСТ 27002-86;
- Подготовка проб к металлографическому контролю.
2. Оказание услуг по экспресс-контролю строительной продукции и сырья, регламентируемых областью сертификации согласно аттестата аттестации рег. № 06544-2-4-168-ВЛ от 29.08.2008:
- кирпич и камень силикатный — определение нагрузки на сжатие, прочности на изгиб, средней плотности, морозостойкости, водопоглощения по ДСТУ Б.В.27-80-98, ГОСТ 8462-85, ДСТУ БВ 2.7-42-97;
- плита бетонная тротуарная — определение нагрузки на сжатие, водопоглощение, морозостойкость по ГОСТ 17608-91, ГОСТ 10180-90, ГОСТ 12730.3-78 ДСТУ БВ 2.7-47-96 ДСТУ БВ.2.7 -48- 96;
- бетон тяжелый — Определение прочности на сжатие, средней плотности, водопоглощения, морозостойкости по ДСТУ Б 2.7-43-96; ДСТУ БВ 2.6-2-95, ГОСТ 21192-82, ГОСТ 13579-78, ГОСТ 948-84, ГОСТ 11024-84, ГОСТ 12767-80, ГОСТ 18105-86, ГОСТ 10180-90, ГОСТ 12730.1-78, ГОСТ 12730.2- 78 ДСТУ БВ.2.7 -47- 96;
- камни бетонные стены — определение нагрузки на сжатие, средней плотности, влажности, морозостойкости по ГОСТ 6133-84, ГОСТ 8462-85, ГОСТ 12730.1-78 ГОСТ 12730.3-78, ДСТУБ.В.2.7-42-97;
- песок плотный для строительных материалов, изделий и работ — Определение влажности, гранулометрического состава, содержания пыли и глинистых частиц по ДСТУ Б.В.2.7-32-95, ГОСТ 29234.5-91;
- шлак — Определение влажности зерен и слабых металлических примесей по ГОСТ 3476-74, ГОСТ 3344-83, ДСТУ Б В.2.7 -71-98;
- известь строительная — определение влажности, общего содержания активного CaO + MgO, количества частиц по ДСТУ негашеной Б.V.2.7 -90-99;
- Глина формовочная — определение влажности, зернистости, содержания глинистой составляющей по ГОСТ 3226-93, ГОСТ 3594.11-93;
- силикатная смесь — определение влажности, гранулометрии, общего содержания активного CaO + MgO по ГОСТ 29234.5-91, ДСТУ БВ 2.7-90-99, ГОСТ 29234.3-91;
- цементы общего назначения — определение крупности, времени схватывания, прочности на сжатие, нагрузки и прочности на изгиб по ДСТУ Б В.2.7- 46-96, ГОСТ 310.2-76, ГОСТ 310.3-76, ГОСТ 310.4-81;
- Растворы — определение подвижности, водоудерживающей способности, нагрузки, прочности на сжатие, плотности по ДСТУ Б В.2.7-23-95, ГОСТ 5802-86;
- щебень — гранулометрический состав, содержание пыли и глинистых частиц, абразивный барабан в лотке, морозостойкость, насыпная плотность по ДСТУ Б В.2.7-75-98, ГОСТ 8269-95, ДСТУ Б В.2.7 -71- 98;
- флюс известняковый — определение нагрузки на сжатие по ТУ 14-16-35-98, ГОСТ 8269-95;
- жердь гарнисажеобразующий взрыв — определение нагрузки на сжатие по ТУ 13.2-2.3073941-001: 2005, ГОСТ 10180-90;
- Чугун брикет — определение прочности на сжатие под нагрузкой по ТУ 37.1-32651114-001: 2005, ГОСТ 10180-90.
3. Оказание услуг по химическому составу и физико-химическим свойствам этих материалов металлургического цикла согласно требованиям нормативных документов и области сертификации Центр испытаний и сертификации продукции (Свидетельство об аттестации рег. № 06544-5-1 -191-ВЛ из 18.12.2009)
- чугун литейный передельный; Сталь углеродистая качественная
- , легированная конструкционная, подшипниковая, коррозионностойкая, повышенная;
- концентрат железорудный, окатыши железорудные;
- руда железная;
- флюсовый агломерат;
- металлургических шлаков;
- силикат натрия;
- известняк, известь;
- жесть; Ферросплавы
- ;
- огнеупоров;
- Газы и газовые смеси: кислород газовый технический и медицинский, криптон, ксенон, криптон — водород технический технический, аргон газообразный и аргон жидкий технический, смесь криптон-азот, смесь неон-гелий, азот газообразный и жидкий;
- масла и смазки, масла технологические, промышленные, турбинные, трансформаторные, компрессорные, трансмиссионные, гидравлические, растворимые, масла, консистентные.
Цены на услуги центра испытаний и сертификации продукции — договорные.
