Гост 7473 2020 смеси бетонные: ГОСТы для бетона. Последние издания и поправки 2020 | СкайТрейд — добавки в бетон

Статус: действующий

Дата введения: 1 января 2012 г.

Количество страниц: 19

Имя файла: gost-7473-2010-smesi-betonnye-tekhnicheskie.pdf

Размер файла: 1,8 МБ

Новости Центра

30 Января 2019

Выступая на секции Минпромторга «Единый перечень продукции, подлежащей обязательной сертификации, и единый перечень продукции, подтверждение соответствия которой осуществляется в форме принятия декларации о соответствии. Процедуры и вопросы производителей» в рамках Национального форума «Отечественные строительные материалы — 2019», который проходит сейчас в Москве, ученый секретарь НИИЖБ им. А.А. Гвоздева АО «НИЦ «Строительство» Волков Юрий Сергеевич затронул тему новой редакции постановления Правительства Российской Федерации от 1 декабря 2009 г. N 982, а именно включение дополнительного раздела 2364 «Смеси и растворы строительные».

В раздел 2364 «Смеси и растворы строительные» под кодом ОКПД2 — 23.64.10.110 включены 12 стандартов на сухие строительные смеси и добавлен ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия», что является технической ошибкой. Смеси бетонные не входят в понятие сухих строительных смесей, отметил эксперт. В Общероссийском классификаторе ОКПД2 смеси бетонные находятся под кодом 23.63.хх.ххх — «Бетон, готовый для заливки (товарный бетон)», непосредственно к которому относится ГОСТ 7473. Более того, в ГОСТ 7473 указано, что он распространяется на товарный бетон и не распространяется на сухие строительные смеси.

В том же разделе 23.64 «Смеси и растворы строительные» под код 23.64.10.120 включён ГОСТ 28013-98 «Растворы строительные. Общие технические условия». ГОСТ 28013-98 распространяется, как на сухие растворные смеси, так и на растворы, готовые к употреблению, что необходимо уточнить в перечне ГОСТов.

Включение стандартов ГОСТ 7473 «Смеси бетонные. Технические условия» (в целом) и ГОСТ 28013-98 «Растворы строительные. Общие технические условия» (в части строительных растворов, готовых к употреблению) в перечень продукции, подлежащей обязательному подтверждению соответствия неправомерно потому, что смеси бетонные и растворы строительные, готовые к употреблению не являются сухими (продукт, поставляемый потребителю, может содержать до 200 литров воды на один кубометр смеси).

В отличие от сухих строительных смесей, товарный бетон и растворы, готовые к употреблению, являются промежуточным продуктом, который существует только на стадии транспортировки между приготовлением на бетоно- и растворосмесительных узлах. При этом каждая партия бетонной смеси или готового строительного раствора, отгруженная в адрес потребителя, сопровождается документом о качестве, где указано соответствие на требования нормативных документов: ГОСТ 7473, ГОСТ 26633 и ГОСТ 28013.

Качество товарного бетон и раствора, может быть оценено только через определенный период, после того, как материал, будучи уложенным в конструкцию, наберет прочность. По этой причине декларировать на этой стадии можно только консистентные характеристики указанных смесей: текучесть смеси, стойкость против сегрегации и др.

Поэтому обязательное или добровольное декларирование соответствия смесей бетонных и строительных растворов готовых к употреблению на стадии отгрузки для транспортировки на строящийся объект, не представляется возможным, подчеркивает специалист НИЦ «Строительство».

Волков в своём докладе также привел важную выписку из резолюции Круглого стола «Межотраслевое взаимодействие предприятий — как обязательное условие формирования цивилизованного рынка стройматериалов в   Российской Федерации!», который прошел в ноябре 2018 в Казани.

Участники Круглого стола решили, что предложенная система декларирования в принципе не решает вопрос контроля качества бетонных и растворных смесей, она не учитывает технологические особенности этой продукции, живучесть бетонных и растворных смесей. Также пришли к заключению, что система декларирования бетонных и растворных смесей пролоббирована структурами, заинтересованными в организации различных обучающих мероприятий по оформлению документов на декларирование.

На основании изложенного, следует исключить ГОСТ 7473 «Смеси бетонные. Технические условия» (в целом) и ГОСТ 28013-98 «Растворы строительные. Общие технические условия» (в части строительных растворов, готовых к употреблению) из Перечня продукции, подлежащей обязательному подтверждению соответствия в форме принятия декларации о соответствии.

Обеспечение безопасности строительных объектов, возводимых с применением бетона и исключение фальсификата бетонной продукции, являются весьма актуальными. Но механизмы регулирования соответствия продукции нормативам, должны быть иные. Одним из способов исключения фальсифицированной бетонной продукции из оборота, по мнению экспертов, является введение обязательного входного контроля на объекте строительства, о чем упоминалось выше, по утверждённому Регламенту и ответственности строительной организации за конечное качество железобетонной конструкции.

ВОЛКОВ ЮРИЙ СЕРГЕЕВИЧ, 

кандидат технических наук, ученый секретарь НИИЖБ им. А.А.Гвоздева,

• Советник РААСН, 
• Член технического комитета Европейской ассоциации по бетону – ERMCO, 
• Член американского института бетона, редколлегии журнала «Бетон и железобетон», 
• Член Координационного совета по контролю за реализацией Стратегии развития промышленности строительных материалов и индустриального домостроения на период до 2020 года при Минрегионе, 
• Член Комитета РСПП по техническому регулированию, стандартизации и оценке соответствия, и др. 

Автор более чем 150 публикаций, в том числе нескольких монографий (самостоятельно и в соавторстве) по бетону и железобетонным конструкциям. В последние годы опубликовал целый ряд статей также  по проблемам технического регулирования в строительстве.

ГОСТ Р 58818-2020 | Стр. 4

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 125 Вяжущие гипсовые. Технические условия

ГОСТ 7473 Смеси бетонные. Технические условия

ГОСТ 9179 Известь строительная. Технические условия

ГОСТ 10060-2012 Бетоны. Методы определения морозостойкости

ГОСТ 10178 Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия

ГОСТ 11955 Битумы нефтяные дорожные жидкие. Технические условия

ГОСТ 23558 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные и грунты, обработанные неорганическими вяжущими материалами, для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия

ГОСТ 23735 Смеси песчано-гравийные для строительных работ. Технические условия

ГОСТ 25192 Бетоны. Классификация и общие технические требования

ГОСТ 25607 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия

ГОСТ 25818 Золы-уноса тепловых электростанций для бетонов. Технические условия

ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 26775 Габариты подмостовые судоходных пролетов мостов на внутренних водных путях. Нормы и технические требования

ГОСТ 27006 Бетоны. Правила подбора состава

ГОСТ 30491 Смеси органоминеральные и грунты, укрепленные органическими вяжущими, для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия

ГОСТ 30693 Мастики кровельные и гидроизоляционные. Общие технические условия

ГОСТ 30740 Материалы герметизирующие для швов аэродромных покрытий. Общие технические условия

ГОСТ 32495 Щебень, песок и песчано-щебеночные смеси из дробленого бетона и железобетона. Технические условия

ГОСТ 32703 Дороги автомобильные общего пользования. Щебень и гравий из горных пород. Технические требования

ГОСТ 32730 Дороги автомобильные общего пользования. Песок дробленый. Технические требования

ГОСТ 32761 Дороги автомобильные общего пользования. Порошок минеральный. Технические требования

ГОСТ 32824 Дороги автомобильные общего пользования. Песок природный. Технические требования

ГОСТ 32826 Дороги автомобильные общего пользования. Щебень и песок шлаковые. Технические требования

ГОСТ 32870 Дороги автомобильные общего пользования. Мастики битумные. Технические требования

ГОСТ 32871-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Трубы дорожные водопропускные. Технические требования

ГОСТ 32872 Дороги автомобильные общего пользования. Герметики битумные. Технические требования

ГОСТ 32944 Дороги автомобильные общего пользования. Пешеходные переходы. Классификация. Общие требования

ГОСТ 32955 Дороги автомобильные общего пользования. Лотки дорожные водоотводные. Технические требования

ГОСТ 32959-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Габариты приближения

ГОСТ 32960 Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения

ГОСТ 33063-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Классификация типов местности и грунтов

ГОСТ 33100 Дороги автомобильные общего пользования. Правила проектирования автомобильных дорог

ГОСТ 33133 Дороги автомобильные общего пользования. Битумы нефтяные дорожные вязкие. Технические требования

ГОСТ 33148 Дороги автомобильные общего пользования. Плиты дорожные железобетонные. Технические требования

ГОСТ 33149-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Правила проектирования автомобильных дорог в сложных условиях

ГОСТ 33150 Дороги автомобильные общего пользования. Проектирование пешеходных и велосипедных дорожек. Общие требования

ГОСТ 33151-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Элементы обустройства. Технические требования. Правила применения

ГОСТ 33174 Дороги автомобильные общего пользования. Цемент. Технические требования

ГОСТ 33178-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Классификация мостов

ГОСТ 33220 Дороги автомобильные общего пользования. Требования к эксплуатационному состоянию

ГОСТ 33384 Дороги автомобильные общего пользования. Проектирование мостовых сооружений. Общие требования

ГОСТ 33390-2015 Дороги автомобильные общего пользования. Мосты. Нагрузки и воздействия

ГОСТ 33391-2015 Дороги автомобильные общего пользования. Мостовые сооружения. Габариты приближения конструкций

ГОСТ Р 52051 Механические транспортные средства и прицепы. Классификация и определения

ГОСТ Р 52056 Вяжущие полимерно-битумные дорожные на основе блоксополимеров типа стирол-бутадиен-стирол. Технические условия

ГОСТ Р 52128 Эмульсии битумные дорожные. Технические условия

ГОСТ Р 55028 Дороги автомобильные общего пользования. Материалы геосинтетические для дорожного строительства. Классификация, термины и определения

ГОСТ Р 55052 Гранулят старого асфальтобетона. Технические условия

ГОСТ Р 55224 Цементы для транспортного строительства. Технические условия

ГОСТ Р 56419 Дороги автомобильные общего пользования. Материалы геосинтетические для разделения слоев дорожной одежды из минеральных материалов. Технические требования

ГОСТ Р 58101 Оценка соответствия. Порядок подтверждения соответствия продукции требованиям технического регламента «Безопасность автомобильных дорог»

ГОСТ Р 58400.1 Дороги автомобильные общего пользования. Материалы вяжущие нефтяные битумные. Технические условия с учетом температурного диапазона эксплуатации

ГОСТ Р 58400.2 Дороги автомобильные общего пользования. Материалы вяжущие нефтяные битумные. Технические условия с учетом уровней эксплуатационных транспортных нагрузок

СП 34.13330.2012 «СНиП 2.05.02-85*. Автомобильные дороги»

СП 35.13330.2011 «СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы»

СП 42.13330 «СНиП 2.07.01-89*. Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений»

СП 59.13330.2016 «СНиП 35-01-2001. Доступность зданий и сооружений для маломобильных групп населения»

СП 227.1326000 «Пересечения железнодорожных линий с линиями транспорта и инженерными сетями»

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов (сводов правил) в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил можно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

Бетон Редькино — Будьте уверены, мы не обманываем!

Продолжительное время поставляем качественный бетон Редькино как гражданам, так и юридическим лицам. В силу того, что у нас собственное производство и оперативная доставка, купить бетон в Редькино не составляет ни малейшей трудности. Вот почему, Вам нужно просто позвонить нам. Наши специалисты за кратчайшее время выберут вам оптимальную марку а также сориентируют касательно цены за м3.

В итоге, в установленное время вы получите бетон на объект, не прилагая специальных к тому стараний. Из этого следует, что Бетон Редькино получается необыкновенно быстро и с комфортом для покупателя. Нашей организацией осуществляется вспомогательная услуга аренда автобетононасоса Редькино. На случай если подъезд автобетоносмесителя затруднен или Вы желаете сделать заливку побыстрее, заказывайте в аренду автобетононасос в нашей компании.

Бетонные смеси по ГОСТ 7473-2010

Примечание

Оплачивайте смеси у себя на участке. Это выгодно!

Плюсы видимы, так как бетон и автобетононасос предлагаются одной фирмой. Заказывать автобетононасос нужно за двое суток до фактической заливки конструкции. В настоящий момент мы предлагаем автобетононасосы с вылетом от 22 до 64 метров. Вдобавок, у нас имеется объективная возможность поставить магистраль (линейный АБН), с дальностью до двух ста м. Цены на услуги автобетононасоса Вы можете поглядеть на соответствующей страничке нашего сайта. Закажите услугу возведение фундаментов под ключ в Редькино.

Незачем Вам более выискивать арматуру, опалубку, бетон, или строительную бригаду. Все это свершат за Вас наши сотрудники. А именно: произведут расчет стоимости фундамента, выполнят консультацию на предмет строительства и в конце концов, исполнят все работы, а Вы будете следить за подобным процессом.

В конечном итоге вы увидите сделанный фундамент под ключ. Наши сотрудники устраивают абсолютно все типы фундаментов: свайные, плитные, ленточные, монолитные, и иные.

Бетон класса В7,5 (М100) | scorp-xxi.ru

Бетон класса B7,5 (М100) – недорогой материал, применяемый в основном на подготовительных работах. Бетон класса В7,5 (М100) достаточно часто используется при строительстве объектов разного типа, однако практически всегда его функции ограничиваются ненагруженным слоем. Чаще всего бетон класса B7,5 (М100) применяют при подготовке опоры под монолитные несущие конструкции или перед заливкой фундаментных плит, полов, бетонируемых по грунту. Также требуется и для дорожного строительства – здесь бетон класса B7,5 (М100) применяется как подготовка под основное дорожное полотно. Кроме того, достаточно часто бетон класса B7,5 (М100) выступает как подливка для фиксации поребриков и малых архитектурных форм – конструкций, не относящихся к категории потенциально опасных.

Как правило, бетон укладывается толстым слоем (5 – 10 см), при этом ширина площади, залитой бетонной смесью должна быть не меньше суммы ширины бетонируемой конструкции с учетом двухстороннего уширения для монтажа опалубки на подготовительную основу.

Стандартная подготовка из бетона класса B7,5 (М100) отливается на предварительно уплотненном грунте или песчаном слое. Основной целью отлива подготовки является сохранение прочностных показателей основных несущих конструкций и предотвращение вытекания в грунт цементного молочка.

На подготовку из бетона класса B7,5 (М100) монтируется опалубка из арматурных конструкций для основной несущей конструкции из более высоких классов бетона.

Согласно марке, соизмеряется с бетоном М100 по старому стандарту. Обозначение В7,5 характеризует гарантированную прочность данного материала, испытательный образец которого с вероятностью 95% должен выдерживать давление 7,5 МПа. Данная бетонная смесь изготавливается по стандарту ГОСТ 7473-2010.

В процессе производства в бетон, при наличии необходимости, добавляют специальные химические добавки – пластификаторы и реагенты, расширяющие спектр рабочих температур.

На своём производстве для бетона B7,5 (М150) ЗАО «СКОРП XXI» использует только качественные материалы. В качестве заполнителей мы используем щебень 2-х видов: гравийный и гранитный. Про отличие данных видов щебня можно узнать в статье «Бетон на граните или гравии?». В качестве вяжущего используется портландцемент М500. Тяжелый бетон класса В7,5 (марка 100) имеет плотность в пределах 2300-2350 кг/м³. Также для улучшения реологических свойств бетонной смеси В7,5 (М100) мы используем химические добавки.

Бетонный завод ЗАО «СКОРП XXI» производит бетонные смеси класса В7,5 (М100) с подвижностью П3-П5.

Также бетонный завод ЗАО «СКОРП XXI» производит тощий бетон B7,5 (М100) для дорожного и иного строительства. Показатели жесткости данной смеси составляют Ж1-Ж4.

Характеристика бетона класса В7,5 (М100) от ЗАО «СКОРП XXI»:

• Удобоукладываемость составляет П3-П5, Ж1-Ж4
• Морозостойкость составляет F75
• Водонепроницаемость составляет W2

Наименование для документов (например, при подвижности П4): БСТ В7,5 П4 F75 W2 ГОСТ 7473-2010

Производство бетона не такое простое занятие, как об этом многие думают. В зависимости от качества материалов – цемента, песка, щебня и добавок – при одних и тех же дозировках прочность бетона может варьироваться в широких пределах. Профессиональный производитель бетона может качественно оптимизировать состав бетонных смесей заданной прочности, предложив его потребителю по цене ниже, чем он бы мог изготовить данный бетон самостоятельно.

Поэтому изготовление бетонных смесей следует доверить профессионалам. Но если вы решили всё-таки самостоятельно изготовить бетон класса В7,5 (М100), то составы бетонов можно посмотреть в статье «Составы бетонов».

Северо-Западное таможенное управление

В соответствии со статьей 7 и статьей 9 Таможенного кодекса (далее – ТК) Евразийского экономического союза (далее – ЕАЭС, Союз) товары, перемещаемые через таможенную границу ЕАЭС, подлежат таможенному контролю в соответствии с ТК ЕАЭС и помещаются под таможенные процедуры с соблюдением запретов и ограничений.

Согласно статье  2 ТК ЕАЭС к запретам и ограничениям, применяемым в отношении товаров, перемещаемых через таможенную границу ЕАЭС, относятся, в том числе меры технического регулирования.

Соблюдение мер технического регулирования подтверждается в случаях и порядке, определенных Евразийской экономической комиссией или законодательством государств-членов в соответствии с Договором о Союзе, путем представления документов и (или) сведений, подтверждающих соблюдение таких мер.

Продукция «смеси строительные» и «растворы строительные» включены в Единый перечень продукции, подтверждение  соответствия  которой  осуществляется в форме  принятия декларации  о соответствии (далее – Единый перечень), утвержденный  постановлением Правительства Российской Федерации  от 01.12.2009 № 982 (далее – Постановление № 982).

Информация о продукции, подлежащей  обязательному подтверждению соответствия  с указанием  нормативных документов, устанавливающих обязательные  требования, а также кодах  Общероссийского классификатора  продукции  по видам  экономической деятельности  ОКПД2 в отношении каждого вида  продукции, размещена на официальном сайте  Федерального агентства по техническому  регулированию и  метрологии в информационно-телекоммуникационной сети «Интернет» (далее – информация о продукции).

          Согласно информации о продукции, представленной  Росстандартом, подтверждение соответствия  смесей и растворов строительных  осуществляется на соответствие  требованиям следующих стандартов:

         — ГОСТ 31357-2007 «Смеси сухие строительные на цементном вяжущем. Общие технические  условия»;

         — ГОСТ 31358-2007 «Смеси сухие строительные напольные на цементном вяжущем. Технические  условия»;

         — ГОСТ Р 58279-2018 «Смеси сухие строительные штукатурные на гипсовом вяжущем. Технические  условия»;

         — ГОСТ Р 58275-2018 «Смеси сухие строительные клеевые на гипсовом вяжущем. Технические  условия»;

         — ГОСТ Р 58278-2018 «Смеси сухие строительные шпатлевочные на гипсовом вяжущем. Технические  условия»;

         — ГОСТ 33083-2014 «Смеси сухие строительные на цементном вяжущем для штукатурных работ. Технические  условия»;

         — ГОСТ 33699-2015 «Смеси сухие строительные шпатлевочные на цементном вяжущем. Технические  условия»;

         — ГОСТ Р 56686-2015 «Смеси сухие строительные  штукатурные  на цементном вяжущем с использованием  керамзитового песка. Технические  условия»;

         — ГОСТ Р 57796-2017 «Смеси сухие строительные на цементном вяжущем с использованием керамзитового песка для кладочных растворов. Технические  условия»;

       — ГОСТ 32943-2014 «Материалы  и системы для защиты  и ремонта  бетонных конструкций. Требования  к клеевым  соединениям  элементов усиления конструкции»;

     — ГОСТ 33762-2016 «Материалы и системы для защиты и ремонта  бетонных  конструкций. Требования к  инъекционно-уплотняющим  составам  и уплотнениям  трещин, полостей и расщелин»;

         — ГОСТ 7473-2010 «Смеси бетонные. Технические условия»;

         — ГОСТ Р 58271-2018 «Смеси сухие затирочные. Технические условия»;

         — ГОСТ Р 58272-2018 «Смеси сухие строительные кладочные. Технические условия»;

         — ГОСТ 28013-98 «Растворы строительные. Общие технические условия».

При отнесении продукции к объектам  обязательного подтверждения соответствия необходимо руководствоваться как Постановлением № 982, так и  стандартами, приведенными  в Информации о продукции. При удовлетворении  идентификационным признакам, указанным в вышеприведенных  стандартах, продукция будет подлежать  обязательному подтверждению соответствия в форме принятия декларации.

(PDF) Сравнительные испытания цементов в бетонных смесях с высокой подвижностью

3-й Международный симпозиум по инженерным наукам и наукам о Земле (ISEES 2020)

IOP Conf. Серия: Материаловедение и инженерия 905 (2020) 012056

IOP Publishing

doi: 10.1088 / 1757-899X / 905/1/012056

2

Помимо перечисленных выше факторов, это влияет на удобоукладываемость смеси. по характеру

формы зерен заполнителя, наличию мелкого заполнителя, минерального наполнителя, химических модификаторов и т. д.

[12–16, 20–22].

На строительных площадках в Чеченской Республике, таких как ТРЦ «Грозный Молл

Центр», многофункциональный многоэтажный комплекс «Ахмат Тауэр», Грозненская ТЭЦ и др., Высококачественные высококлассные мобильные бетонные смеси

и высокопрочные бетонные смеси высокого качества. прочный бетон на их основе регулярно используется [19, 23, 24].

Для разработки технологических карт выбора оптимальных рецептур высококачественных

смесей различных марок и классов бетонных смесей

были проведены сравнительные исследования местных и импортных

вяжущих и заполнителей с целью повышения эффективности использования местных ресурсов.

2. Методы и материалы

Изучены технологические свойства бетонных смесей, а именно: водоудерживающая способность (водоотделение

), седиментация (расслоение), однородность (равномерное распределение зерен

по объему) бетона. смеси.

В опытном и контрольном составах использовался портландцемент разных производителей

— импортный ПК M500 D0 Novoroscement и местный ПК M500 D0 GUP Chechencement.

ПК М500 Д0 Новоросцемент характеризуется следующими показателями: нормальная плотность (НД)

26,2%, удельная поверхность частиц 3132 см

2

/ г, водоотделение цементного теста не более

более 16%, время схватывания: старт — 2 часа. 25 минут, а окончание — 3 часа. 45 минут

По характеристикам ПК M500 D0 ГУП «Чеченсемент» близок к

ПК M500 D0 Новоросцемент, но есть отличия по следующим показателям: ND = 25.5%,

удельная поверхность 3260 см

2

/ г, водоотделение — более 18%, время схватывания — 2 часа. 15 минут.

(начало) и 3 часа. 40 мин (окончание).

В качестве крупного заполнителя использовался местный щебень Аргунского месторождения обыкновенного качества: проба

в цилиндре — 800; насыпная плотность — 1372 кг / 3; истинная плотность — 2627 кг / м3

3

;

содержание пылевидных и глинистых частиц равно 0.5–0,9%; содержание дробленого зерна более 83%;

пустотность — 41,5%.

Мелкозернистый заполнитель — местный природный песок Червленского месторождения, несмотря на крупность его зерен,

наиболее распространен в регионе из-за отсутствия песчаных отложений более высокого качества. Характер формы

зерен песка Червленского грубый, неправильной формы, преимущественно монофракционный: размер частиц

модуля не более 1,6-1,9, что относит его к мелким пескам; содержание пыльно-глинистых

равно 1.5–1,95%; насыпная плотность — 1528 кг / м3; истинная плотность — 2623 кг / м

3

; пустотность — 43,4%.

Экспериментальный и контрольный составы бетонных смесей разных марок по технологичности

, полученные расчетным и теоретическим методами и скорректированные опытными смесями, представлены в таблице 1.

Экспериментальные исследования проводились в аккредитованных испытательная лаборатория научно-технического центра коллективного пользования

«Современные строительные материалы и технологии» Грозненского государственного нефтяного технического университета

имени академика М.Д. Миллионщикова.

Также в исследуемых составах бетонных смесей использовалась химическая добавка — суперпластификатор Linamix

PK в количестве 1,1% от массы цемента. Показатели качества добавки Linamix

PK следующие: жидкость (коричневая) с плотностью раствора 1,03–1,08 г / см

3

; значение pH — не

менее 8,0 ± 1; Рекомендуемая дозировка составляет 0,3–2,5% от веса цемента.

Минеральный наполнитель из бетонного лома и кирпичной кладки не использовался специально для облегчения идентификации

признаков отделения воды в бетонных смесях.

3. Результаты

Результаты сравнительных испытаний вяжущих в высокомобильных бетонных смесях, полученных с использованием вышеуказанного сырья

, представлены в таблицах 1 и 2.

Высококачественный бетон, произведенный из местных материалов Вьетнама

Вьетнам — развивающаяся страна. В последние годы бетон широко используется в большинстве строительных проектов. Однако Вьетнам — одна из стран, наиболее сильно пострадавших от изменения климата и повышения уровня моря, особенно в южной части страны.Воздействие морской воды в сочетании с техногенными отходами препятствует развитию необходимой инфраструктуры, особенно в прибрежных районах на юге Вьетнама. В таких условиях необходимо использовать высокопрочные бетоны, обладающие как необходимой прочностью, так и устойчивостью к агрессивным средам. Основной целью исследования было проектирование высокоэффективного бетона с прочностью на сжатие более 80 МПа с использованием в основном местных материалов Вьетнама. В исследовании использовались местные материалы Вьетнама, в состав которых входят следующие компоненты: сульфатостойкий портландцемент — PCSR40; щебень гранитный в виде крупного заполнителя крупностью 5–10 и 10–20 мм; песок речной мелкий с модулем дисперсности 3; суперпластификатор Sika ^® ViscoCrete ^® -151; летучая зола в качестве минеральной добавки к классу F (FA), кремнеземная мука (Qp) и микрокремнезем (SF), а также вода.Все бетонные смеси разработаны по ГОСТ 7473–2010 и ГОСТ 10181–2014. Наибольшая прочность на сжатие, полученная в возрасте 56 дней, составила 109 МПа при содержании смесей: 10–12,5% SF + 20-40% FA + 20% Qp. Это исследование показало, что HPC можно производить, используя местные материалы Вьетнама. Получен бетон с высокими прочностными характеристиками и оптимальным гранулометрическим составом сырья, обеспечивающим высокую плотность упаковки зерен. Это дает возможность использовать высокопрочный бетон в качестве конструкционного материала в климатических условиях Вьетнама.

Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (Россия, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26)

1.Hoff G.C. Использование высокопрочного бетона в Северной Америке. Труды Третьего Интернационала по использованию высокопрочного бетона в Лиллехаммере. 1993, с. 28–36.
2. Голанд И. Высокопрочный бетон в Норвегии — использование и исследования. Материалы Третьего Интернационала по использованию высокопрочного бетона. 1993, с. 68–79.
3. Пьер-Клод Этсен, Мусса Баальбаки. канадский опыт производства и тестирования HPC. Международный портал бетонных рефератов. 1996, стр.295–308.
4. Де Ларрард. Обзор недавних исследований, проведенных во французской сети «LPC» по высокоэффективному бетону. Третий Интернационал по использованию высокопрочного бетона. 1993, стр. 57–67.
5. Сикард В., Понс Г. Высокоэффективные бетоны: некоторые явления, связанные с высыханием. Материалы и конструкции. 1992. Vol. 25 (10), стр. 591–597. DOI: 10.1007 / bf02472227
6. Поттер Р.Дж., Гиргуис С. Высокопрочный бетон в Австралии. Третий международный форум по использованию высокопрочного бетона в Лиллехаммере.1993, стр. 581–9.
7. Кениг, Г. Использование высокопрочного бетона в Германии. Труды Третьего Интернационала по использованию высокопрочного бетона в Лиллехаммере. 1993, с. 45–56.
8. Аояма Х., Мурато Т., Хираиси Х., Бесшо С. Краткое содержание японского национального проекта по усовершенствованным железобетонным зданиям с использованием высокопрочных и высококачественных материалов. ACI SP-121. 1990, стр. 21–31.
9. Сон У Шин. Высокопрочный бетон в Корее. Инженерные бетонные конструкции. 1990 г.Vol. 3 (2), стр. 3–4.
10. Чжу Цзинькуам, Ху Цинчан. Бетон высокой прочности в Китае. Инженерные бетонные конструкции. 1993. Vol. 6 (2), стр. 1–3.
11. Chern J.C., Hwang C.L., Tsai T.H. Исследование и разработка высококачественного бетона на Тайване. Concrete International. 1995. Vol. 17 (10), стр. 71–77.
12. Картикеян Г., Баладжи М., Адарш Р. Пай, Кришнан А. Мутху. Высокоэффективный бетон (HPC) — инновационная конструкция цементобетонной смеси для увеличения срока службы конструкций.Экологичное строительство и строительные материалы. 2018. С. 189–199. DOI: 10.1007 / 978-981-13-3317-0_17
13. Билек В., Пытлик Д., Бамбухова М. Высокоэффективный бетон на тройных вяжущих. Ключевые инженерные материалы. 2018. Т. 761. С. 120–123. DOI: 10.4028 / www.scientific.net / KEM.761.120
14. Ахмет Бенли, Казим Тюрк, Серен Кина. Влияние микрокремнезема и летучей золы на механические и реологические свойства и морозостойкость самоуплотняющихся растворов. Журнал инженерии холодных регионов.Vol. 32. Вып. 3. 2018. 04018009. DOI: 10.1061 / (asce) cr.1943-5495.0000167
15. Петр Хаек. Современные высокоэффективные бетонные конструкции — вызов для устойчивого и надежного будущего. Сеть конференций MATEC 195 (ICRMCE 2018). 2018. 01001. DOI: 10.1051 / matecconf / 201819501001
16. Петр Хайек, Цтислав Фиала. Современные бетонные конструкции для устойчивой и устойчивой среды. DSCS 2018, ACI. Москва, с. 69.1–69.8.
17. Чена Дж. Дж., Нг П.Л., Ли Л.Г., Кван А.К.Х. Производство высококачественного бетона путем добавления микросфер летучей золы и конденсированного микрокремнезема.Разработка процедур. 2017. Т. 172. С. 165–171. DOI: 10.1016 / j.proeng.2017.02.045
18. Элахи А., Башир П.А.М., Нанукуттан С.В., Хан Q.U.Z. Механические свойства и долговечность высокоэффективных бетонов с добавками вяжущих материалов. Строительные и строительные материалы. 2010. Vol. 24. Вып. 3. С. 292–299. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2009.08.045
19. Kwan A.K.H., Chen J.J. Добавление микросфер летучей золы для улучшения плотности упаковки, текучести и прочности цементного теста.Порошковая технология. 2013. Т. 234. С. 19–25. DOI: 10.1016 / j.powtec.2012.09.016
20. Джэ Хонг Ким, Надь Ноэми, Сурендра П. Шах. Влияние порошковых материалов на реологию и давление опалубки самоуплотняющегося бетона. Цементно-бетонные композиты. 2012. Т. 34 (6), стр. 746–753. DOI: 10.1016 / j.cemconcomp.2012.02.016
21. Кашани Алиреза, Николас Р.С., Цяо Г.Г., Девентер Дж.С.В., Провис Джон Л. Моделирование предела текучести трехкомпонентных паст цемент-шлак-летучая зола на основе гранулометрического состава.Порошковая технология. 2014. Т. 266. С. 203–209. DOI: 10.1016 / j.powtec.2014.06.041
22. Бенц Дейл П., Феррарис К.Ф., Галлер М.А., Хансен А.С., Гинн Дж.М. Влияние распределения частиц по размерам на предел текучести и вязкость паст цементной летучей золы. Цемент и бетонные исследования. 2012. Т. 42 (2), стр. 404–409. DOI: 10.1016 / j.cemconres.2011.11.006
23. Lee C.Y., Lee H.K., Lee K.M. Прочностные и микроструктурные характеристики химически активированных систем зола-унос-цемент. Цемент и бетонные исследования.2003. Vol. 33 (3), стр. 425–431. DOI: 10.1016 / S0008-8846 (02) 00973-0
24. Shaikh Faiz U.A., Supit Steve W.M. Прочность на сжатие и долговечность бетонов с большим объемом золы-уноса, содержащих сверхмелкозернистую золу. Строительные и строительные материалы. 2015. Т. 82. С. 192–205. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2015.02.068
25. Ашиш Кумер Саха, Саркер П.К. Устойчивое использование мелкозернистого заполнителя ферроникелевого шлака и летучей золы в конструкционном бетоне: исследование механических свойств и выщелачивания. Журнал чистого производства.2017. Т. 162, стр. 438–448. DOI: 10.1016 / j.jclepro.2017.06.035

Разработка и испытание бетонной смеси для базовых элементов станков

ScienceDirect ScienceDirect –000

www.elsevier.com/locate/procedia www.elsevier.com / locate / procedure

Procedure Engineering 206 (2017) 1215–1220

Международная конференция по промышленному проектированию, ICIE 2017 Международная конференция по промышленному проектированию, ICIE 2017

Разработка и испытание бетонной смеси для станкостроительной базы Разработка и тестирование Элементы Бетонная смесь для станков Базовые элементы IV Шмидт *, А. Дегтярева И.В. Шмидт *, А. Дегтярева Южно-Уральский государственный университет, проспект Ленина, 76, Челябинск 454080, Российская Федерация, Южно-Уральский государственный университет, 76, проспект Ленина, Челябинск 454080, Российская Федерация

Аннотация Аннотация В статье описывается процесс проектирования и испытаний бетонных композиций подобрать оптимальный состав бетонной смеси для изготовления базовых элементов и металлорежущих станков.Требования к твердости. В данной статье описывается процесс проектных испытаний бетонных составов для выбора оптимальной жесткости, прочности бетонной вибросмеси, жаростойкости и точности, применимых для опорных плит и шпиндельных бабок металлорежущих станков, а также вибрации и их состав для изготовления базовых элементов металлорежущих станков. Для расчета состава бетонной смеси проанализированы требования по твердости, жесткости, габаритам. Три варианта состава бетонной смеси по прочности, жаропрочности и точности, применимые как для опорных плит, так и для шпиндельных бабок металлорежущих станков, а также были предложены для каждого анализируемого базового элемента станка.Изготовленные из них образцы для испытаний проводят испытания смеси. Испытания включали размеры, рассчитанные на состав бетонной смеси. Определяли три варианта состава бетона и базовый изгибаемый элемент. Прочность, коэффициент Пуассона испытания, коэффициент упругости и вариант усадки, предложенные для сжатия, образцы каждой машины были изготовлены из них до деформации. На основании определения прочности на сжатие и изгиб, коэффициента Пуассона, коэффициента упругости и усадочных деформаций был выбран один из оптимальных испытаний состава бетона для изготовления опорной плиты и шпиндельной бабки металлорежущего станка.Результаты тестов одного оптимального варианта. состава бетона для изготовления станины и шпиндельной бабки металлорежущего станка выбран на основании © 2017 Авторы. Опубликованы результаты испытаний Elsevier B.V. © 2017 Авторы. Опубликовано комитетом ООО Международной конференции по промышленной инженерии. Рецензирование проводится Elsevier the Scientific © 2017 Авторы. Опубликовано комитетом Elsevier B.V. Международной конференции по промышленной инженерии. Экспертиза под руководством ученых. Ключевые слова: железобетон; бетонные смеси; лист металлорежущего станка; шпиндельная бабка станка.Рецензирование проводится научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии. Ключевые слова: железобетон; бетонные смеси; плита станины металлорежущего станка; шпиндельная бабка станка.

1. Введение 1. Введение Современное станкостроение заменяет традиционный чугун новыми материалами, такими как железобетон и станочный полимербетон, что позволяет обеспечить высокую устойчивость к вибрационным температурам. , таких как долговечность, усиленная жесткость станка, одновременное снижение расхода металла, что ведет к снижению себестоимости станка.бетон и полимербетон, позволяющие обеспечить высокую виброустойчивость, термостойкость, долговечность, снижение себестоимости бетонов, используемых при изготовлении металлобетонов станков. Строительное оборудование, жесткость станков и одновременно металлоемкость, приводящие к снижению конструкций, являются специфическими, определяемыми некоторыми специфическими требованиями, отличающими эти конструкции от обычных и даже от особых свойств бетонов, используемых для изготовления металлобетонных конструкций машиностроительного оборудования, конструкций, используемых в строительстве, в котором предусмотрены дополнительные требования к способу выбора бетонных смесей, определяются некоторыми специфическими требованиями, отличающими эти конструкции от обычных и даже от специальных конструкций, используемых в строительстве, что предусматривает дополнительные требования к способу выбора бетонных смесей

* Корреспондент.Тел .: + 7-351-272-3294, факс: + 7-351-267-9273. Электронный адрес: [адрес электронной почты защищен] * Автор, ответственный за переписку. Тел.: + 7-351-272-3294, факс: + 7-351-267-9273.

Адрес электронной почты: [электронный адрес] 1877-7058 © 2017 Авторы. Опубликовано Elsevier B.V. Рецензирование научного комитета 1877-7058 © под ответственностью авторов. публикации Elsevier B.V. Международной конференции по промышленной инженерии. Рецензирование проводится научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии.

1877-7058 © 2017 Авторы. Опубликовано Elsevier Ltd. Рецензирование, проведенное научным комитетом Международной конференции по промышленной инженерии. 10.1016 / j.proeng.2017.10.621

1216 2

I.V. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Procedure Engineering 00 (2017) 000–000

состав [1,2]. После изготовления и стабилизации усадочных деформаций деталь подшипниковой системы машины должна пройти необходимую механическую обработку.Затем он должен работать в составе станка, выдерживая действие статических и динамических нагрузок и сохраняя параметры устойчивости и точности всех рабочих поверхностей и крепежных отверстий [3,4]. Необходимо обеспечить возможность изготовления бетонов, быстро упрочняющихся при стандартном созревании, что позволяет им уже через 3 дня иметь прочность, позволяющую снимать изделия, залитые в каркасную форму, и через 10–14 дней иметь эксплуатационную прочность, позволяющую производить механическую обработку. контактных и сопрягаемых поверхностей закладных металлических деталей металобетонной конструкции.2. Конструирование состава бетона для изготовления станины металлорежущего станка Станина — основная базовая часть несущей системы станка. Основными требованиями к станине являются: постоянство формы основных поверхностей узлов станка, высокая прочность, конструктивность, низкая металлоемкость и стоимость. Это обеспечивается выбором материала опорной плиты и технологии ее изготовления. В настоящее время возможно производство бетонов прочностью 50–100 МПа. Широко используются высокопрочные бетоны прочностью до 80 МПа [5].Для обеспечения высокой прочности необходимо обеспечить особо компактную, прочную и монолитную бетонную конструкцию. Это может быть достигнуто при выполнении некоторых условий, вытекающих из физики формирования структуры бетона, например, путем использования высокопрочных цементов, наполнителей и т. Д. Для обеспечения выполнения этих условий было бы целесообразно использовать высокопрочные крупнозернистые цементные, плотные, быстротвердеющие, тяжелые, естественно твердеющие, соответствующие бетонным техническим смесям по ГОСТ 7473-2010, Бетонные смеси.Технические характеристики. Специфика металлобетонной конструкции определяет необходимость двухэтапного выбора состава бетона [6]. В качестве модифицирующей и пластифицирующей добавки используется органо-минеральный модификатор типа МБ (МБ 10-01, МБ лит и др.), Повышающий прочность бетона [5-9]. В качестве заполнителя крупнозернистого бетона используется дробленый щебень по ГОСТ 8267-92 прочностью не менее 100 МПа. Согласно проведенным исследованиям [10,11], заполнитель составляет 0,45–0,55 объемной массы бетонной смеси.Грубый наполнитель следует дробить, исходя из размеров базовых частей машин и их компонентов (стенок, полок, ребер и т. Д.) И плотности армирования этих деталей. Максимальный размер крупного заполнителя не должен превышать 3/4 наименьшего расстояния между стержнями арматуры. Таким образом, для изготовления станков металлобетонных плит основания целесообразно использовать крупнозернистый заполнитель фракции 5–40 мм. Для определения качества каждого компонента смеси выполните следующие расчеты:  Определите водоцементное или водоцементное соотношение. Определите плотность сухой смеси.  Определить массу компонентов бетонной смеси.  Определить время стабилизации полных усадочных деформаций бетона. После расчета были определены три состава бетона, они указаны в таблице 1. Таблица 1. Три состава бетона. Наименование компонента

Состав №1, кг

Состав №2, кг

Состав №3, кг

Цемент ТСЭМ И52,5 типа ДО

500

550

600

Активная модифицирующая добавка МБ10-01

75

82.5

90

Крупнозернистый песок

630

570

550

2

Гранитный дробленый камень прочностью 800–1200 кг / см

1,050

1,020

1,000 9000 9000

197,5

200

Всего

2,425

2,420

2,440

IV Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Процедура инжиниринга 00 (2017) 000–000

1217 3

3.Расчетный состав бетона для изготовления шпиндельной бабки металлорежущих станков для металлообрабатывающих станков Жесткость является основным критерием работоспособности шпиндельных бабок станков, так как она необходима для правильной работы механизмов и влияет на точность обработки и виброустойчивость системы. Недостаточная жесткость приводит к необходимости снижения режимов резания, что снижает производительность и эффективность станка. Состав бетона для шпиндельных бабок выбирается аналогично бетонной смеси для опорной плиты с учетом тех же требований.Единственное отличие состоит в том, что в связи с меньшими размерами шпинделя и формой рекомендуется использовать мелкозернистый бетон с крупным песком в качестве основного наполнителя, содержащего до 35–40% зерен размером до 7,5 мм. После выбора и расчета были определены три состава бетонной смеси (таблица 2). Таблица 2. Три состава бетона. Наименование компонента

Состав №1, кг

Состав №2, кг

Состав №3, кг

Цемент ЦЭМ И52,5 типа ДО

640

600

700

Активная модифицирующая добавка МБ10-01

95

90

105

Песок крупнозернистый

1,040

1,040

1,000

2

Камень дробленый гранитный, прочность 800–1,200 кг / см

455

420

Вода

220

200

220

Всего

2,450

2,430

2,445

4.Испытания бетонных составов для базовых элементов металлорежущих станков. После завершения первого этапа — выбора состава бетонной смеси, проведите проверку выбранного состава бетона на соответствие требованиям второго этапа по методике, предусмотренной ГОСТ 27006-86 «Бетоны». Правила выбора композиции. Для проведения исследовательских испытаний изготовить образцы для испытаний из каждого состава бетона. Для этого чистую смесь разливают в предварительно изготовленные формы, соответствующие ГОСТ 22685-89 «Формы для изготовления образцов для испытаний бетона».Технические характеристики. — призмы и кубики (рис. 1).

Рис. 1. Образцы для испытаний.

Составы экспериментальных бетонных смесей проверены путем проведения ряда испытаний, в том числе: 1. Определение прочности по испытательным образцам, соответствующим ГОСТ 10180-2012 (рис. 2).

1218 4

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Procedure Engineering 00 (2017) 000–000

Рис. 2. Определение прочности по образцам.

2. Определение деформаций усадки, соответствующих ГОСТ 24544-81 (рис. 3).

Рис. 3. Определение деформаций усадки.

3. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона по ГОСТ 24452-80 (рис. 4).

Рис. 4. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона.

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А. Дегтярева / Инжиниринг процедур 00 (2017) 000–000

1219 5

4.Определение максимального удлинения бетона при изгибе при разрыве по ГОСТ 10180-2012 (рис. 5).

Рис. 5. Определение прочности призмы, коэффициента упругости бетона и коэффициента Пуассона.

5. Результаты испытаний бетонных составов для базовых элементов металлорежущих станков Результаты проведенных исследовательских испытаний бетонных составов для изготовления опорных плит представлены в таблице 3, а для изготовления шпиндельных бабок — в таблице 4. Таблица 3. Конструктивно-технические параметры бетонов для изготовления фундаментных плит.Параметр

Единица

Состав № 1

Состав № 2

Состав № 3

Плотность

кг / м3

2,485

2,427

2,412

Прочность на сжатие, 28 дней

81,65

83,11

65,38

Прочность на изгиб, 28 дней

МПа

6,96

6,21

5,89

Прочность призмы

МПа

60.03

61,24

48,85

Коэффициент упругости

МПа * 103

42,91

42,48

50,05

0,21

0,200

0,21

0.200

Относительная деформация и деформация

Относительная деформация

Относительная деформация до деформации

0,160

(- / + усадка / расширение)

0,003

0,037

0,034

Прочность на сжатие, 1 день

МПа

36,03

39.49

29,17

Прочность на сжатие, 7 дней

МПа

72,86

67,53

62,46

34,25

27,40

22,50

Таблица 9-60002

1220 6

И.В. Шмидт и др. / Процедура инжиниринга 206 (2017) 1215–1220 И.В. Шмидт, А.С. Дегтярева / Процедура инжиниринга 00 (2017) 000–000

Таблица 4. Конструктивные и технические параметры бетонов для изготовления шпиндельных бабок. Параметр

Единица

Состав № 1

Состав № 2

Состав № 3

Плотность

кг / м3

2.393

2.404

2.312

70,20

81,32

83,72

Предел прочности при изгибе, 28 суток

МПа

5.41

6,08

5,96

Прочность призмы

МПа

50,86

61,16

63,82

Коэффициент упругости

МПа · 103

37,65

0003

37,65

000 3 0,22

Относительная деформация усадки и расширения до стабилизации

% (- / + усадка / расширение)

0,064

0,032

0,041

Прочность на сжатие, 1 сутки

МПа

34.23

36,36

22,21

Прочность на сжатие, 7 дней

МПа

61,46

61,70

66,28

22,6

11,5

18,9

Poisspon0003

9000 2 6

Благодарности Финансовая поддержка оказана в рамках Федеральной программы развития науки и технологий России на 2014–2020 годы (контракт №14.577.21.0170) (уникальный идентификатор договора RFMEFI57715X0170). Список литературы [1] М.И. Браиловский, А.Г. Воскобойник, А.А. Дьяконов, И. Шмидт, Документ Оптимальные материалы для изготовления металлорежущих станков, Российские инженерные изыскания. 36 (10) (2016) 846-850. [2] М.И. Браиловский, А.Г. Воскобойник, А.А. Дьяконов, Документ Производство металло-бетонных базовых деталей для высокоточных токарных станков, Российские инженерные изыскания. 36 (10) (2016) 872–878. [3] С.С. Каприелов, А.В. Шейнфельд, Высокопрочные бетоны с органо-минеральными модификаторами серии «МБ», I Всероссийская конференция по бетону и железобетонным вопросам, Москва, 2001, с.1019–1026. [4] Х. Кардумян, С. Каприелов, Контроль усадки самоуплотняющегося высокопрочного бетона, 15 Internationale Baustofftagung. Веймар, Германия. 2 (2003) 513–523. [5] Г. Горчаков, Ю. М. Баженов. Строительные материалы. М .: Стройиздат, 1986. [6] Кордумян Г.С., Дондуков В.Г., Исаев С.А. Новый органо-минеральный модификатор серии МБ для производства сухих строительных смесей специального назначения // Конференция «Балтимикс», 2012. [ 7] С.С. Каприелов, Н.И. Карпенко, А. Шнайфельд, Э.Кузнецов Н. А. Органико-минеральный модификатор МБ-50С, Влияние на структуру и деформируемость цементного камня и высокопрочного бетона, бетона и железобетона. 3 (2003). [8] С.С. Каприелов, Н.И. Карпенко, А. Шнайфельд, Э. Кузнецов А.В. О регулировании коэффициентов упругости и ползучести высокопрочных бетонов модификатором МБ-50С, бетона и железобетона. 6 (2003). [9] Э. Кузнецов, Обеспечение необходимой целостности испытаний при изучении текучести новых высокопрочных бетонов на основе органических и минеральных модификаторов, Сборник трудов конференции творческой молодежи, ГУП НИИЖБ, Москва, 2002.[10] А.Е. Шейкин, Ю.В. Чеховский, М. Брюссер. Структура и свойства цементобетонов. М .: Стройиздат, 1979. [11] С.В. Александровский, Расчет реакции бетона и железобетонных конструкций на воздействие температуры и влаги, М., 1966.

Бетонный завод — Camelway Group

Современный бетонный завод для производства бетона и строительных смесей состоит из весовых дозаторов, скипового подъемника. или ленточный конвейер, силосы для цемента, бетономешалка, электронная система управления, диспетчерская и навесное оборудование.Бетоносмесительный завод может использоваться как в коммерческих целях (продажа товарного бетона другим лицам), так и на стройплощадке. Производственный процесс бетонного завода автоматизирован, управление осуществляется одним оператором. Система контроля позволяет вести учет всех компонентов бетонной смеси, а также объемов ее отгрузки. Комплектация бетонного завода может быть изменена в соответствии с вашими пожеланиями.

Оборудование бетонного завода (БСУ) должно быть предназначено для производства бетонных смесей по ГОСТ 7473-94, ГОСТ 10181 (00) с объемом партии 1-1.5 м3 для принудительного перемешивания мелкозернистых сверхтвердых цементно-песчаных смесей. …

Сборные железобетонные элементы очень важны для строительных материалов в наши дни, они включают в себя различные бетонные плиты, бетонные опоры, бетонные балки, бетонные трубы, бетонные блоки, бетонные опоры и т. Д. Сборные железобетонные элементы — это производится в…

В странах Северной Азии, таких как Монголия, бетонные заводы Camelway используются строительными организациями, компаниями-поставщиками бетона и компаниями-поставщиками бетонных изделий.Эти предприятия больше ценят качество продукции и не готовы платить дорого…

Бетонный завод Camelway — это малогабаритное оборудование для производства бетона и смесей, не требующее длительных сроков установки и демонтаж. Это позволяет устанавливать его на стройплощадках, не имеющих…

С развитием экономики и улучшением транспортных средств в Непале. Бетонное оборудование можно легко купить в Китае и напрямую доставить из порта Чжанму в Тибете, Китай, в любую точку Непала.Бетонный завод…

Мобильный бетоносмесительный завод 35 м3 — это мобильная строительная техника для производства бетона и цементной смеси, в основном предназначенная для строительных компаний, которые осуществляют периодическое строительство объектов, расположенных вдали от инфраструктуры и …

На любой стройке бетон является важным строительным материалом. Обычно бетон производят на бетонном заводе строительной компании. Однако бетон, произведенный на стройплощадке, может значительно снизить транспортные расходы.Так, в Малайзии многие…

YHZS25 — это небольшой мобильный бетонный завод производительностью 25 кубометров в час. Мобильный бетонный завод YHZS25, оснащенный двухвальным смесителем JS500, производит 500 литров бетона за партию. Основное преимущество мобильного бетонного завода YHZS25…

YHZS35 — это мобильный бетонный завод, в котором используется двухвальный бетоносмеситель JS750, еще один компонент, включающий 2-бункерный дозатор заполнителя, систему взвешивания цемента и воды, конвейер ремень, воздушный компрессор, система управления, рама и другие.Мы рекомендуем…

YHZS50 — это мобильный бетонный завод среднего размера, в котором используется двухвальный бетоносмеситель JS1000, который производит 1000 литров бетонной смеси за партию. Многие строительные компании используют этот тип смесительной установки из-за ее большой производственной мощности…

Мобильная бетоносмесительная установка YHZS75 подходит для массового производства бетона на месте. Дозировочная установка YHZS75 оснащена системой точного взвешивания и дозирования и полностью автоматической системой управления.Мощный бетоносмеситель JS1500 обеспечивает сырой…

Мобильный бетонный завод YHZS100 — отличное решение для массового производства бетона на временных строительных площадках. Сочетая в себе стабильность стационарных бетонных заводов с гибкостью мобильных заводов, это отличный выбор для…

Бетоносмеситель с характеристиками в CamelWay1. Интерфейс управления красивым и простым для бетонирования установка, проста в эксплуатации, а отчеты, статистика и другие функции управления являются мощными, она подходит как для…

Дозировочная машина в дозирующем заводе может автоматически завершать смешивание песка, камня, цемента и т.п.сырье в соответствии с конкретным соотношением. Дозировочная машина широко используется в строительстве, строительстве дорог и мостов. Характеристики для…

Если заполнитель подается на завод по наклонному ленточному конвейеру, все скиповое оборудование завода не работает. нужный. В этом случае перед наклонным ленточным конвейером размещается линейный силос с четырьмя или более отсеками для инертных материалов. Дозирование…

Бетонный завод HZS25 также называется бетоносмесительным заводом JS500.В стандартной конфигурации бетонного завода HZS25 используется двухвальный смеситель JS500, двухбункерный дозатор PLD800, дополнительные компоненты, включая цементные бункеры, гидравлическое управление смесителя…

Бетонный завод HZS35 или бетонный смеситель JS750 — это бетонный завод скипового типа, производящий 35 кубометров бетона в час. Это один из самых продаваемых небольших бетонных заводов, который широко используется при строительстве зданий.…

Бетонный завод HZS50 — это компактный стационарный бетонный завод скипового типа среднего размера, оснащенный JS1000 Двухвальный бетоносмеситель производит 1000 литров бетона за партию.Он широко применяется в производстве товарных смесей и сборных железобетонных изделий…

Бетонный завод HZS60 — это стационарный бетонный завод с ленточным конвейером, оснащенный двухвальным бетономешалкой JS1000 и производящий 1000 литров бетона за партию. Бетонный завод HZS60 стабилен и эффективен, что позволяет легко…

Бетонный завод HZS75 известен своей высокой производительностью и компактностью. Бетонный завод HZS75 оснащен высокопроизводительным оборудованием и производит бетон высочайшего качества.Он имеет компьютерное управление, цветной дисплей и новейшую …

Стационарный бетонный завод HZS120 — это большая машина для производства бетона, обычно она используется для крупномасштабных проектов или для производства сборный бетон. Его преимущества как постоянного объекта — высокая эффективность, стабильная работа…

Стационарный бетонный завод HZS180 — это большое оборудование для производства бетона, оно может производить более 300 тонн бетона в час.Он используется крупными компаниями по поставке бетона и крупными проектами, такими как плотины, высокоскоростные рельсы, аэропорты,…

Малый бетонный завод — это завод, специально отвечающий потребностям небольших проектов, небольших Бетонный завод имеет преимущества низких инвестиционных затрат, небольших размеров, удобной установки и т. д. Это небольшой, но неповрежденный бетонный завод,…

Завод непрерывного смешивания использует массовое производство цементных смесей или нулевую осадку конкретный.Он часто используется в строительстве дорожных покрытий для производства цементно-стабилизированного грунта, цементно-стабилизированного щебня, бетона, уплотненного роликами, и т. Д. В отличие от периодической смеси…

Периодическое и непрерывное перемешивание — это два режима операции перемешивания. . Как говорится в словах, одна определяется как конкретная операция, рассчитанная по партиям (одна партия смешивания), а другая — как конкретная операция, рассчитанная по часам перемешивания. В партии…

Orenburg Minerals — Fiber в бетоне

Фибра в бетоне

Детали

Раздел: Продукты

Создано: 08 января 2016

Хризотиловые волокна природного происхождения рассматриваются как армирующий агент для фибробетона с точки зрения их оптимальности.На основании ряда требований к физическим, механическим и экологическим свойствам, критериев оптимальности армирующего агента, таких как модуль упругости волокна, отношение модуля упругости волокна к модулю цементной матрицы, адгезионная и когезионная прочность, термическая стабильность сформулированы.

Факты позволяют сделать вывод о сравнительной безвредности хризотила. Предлагается объяснение различных групп волокон, имеющих общее название «асбест».Показано, что именно хризотиловые волокна обладают лучшими экологическими свойствами. В рабочих условиях показано, что по жестким и прочностным свойствам волокна хризотила обладают рядом преимуществ по сравнению с «конкурентами», а структура волокон хризотила обуславливает обилие поверхностно-активных элементов, обеспечивающих непревзойденные адгезионные свойства. Все эти качества хризотилового волокна делают его оптимальным для использования в качестве армирующего агента для фибробетона.

FIBROCON предназначен для предотвращения расслоения бетонных смесей при их приготовлении, транспортировке и укладке в конструктивный слой.Использование фибры придает бетону новые свойства. Материал становится прочнее и пластичнее одновременно. Предотвращается растрескивание при высыхании и затвердевании, а также исключается коррозия фурнитуры.

Стабилизирующая добавка FIBROCON представляет собой смесь волокон различной длины в диапазоне от 0,071 мм до 4,8 мм. В состав добавки входит минеральное хризотиловое волокно и органическое вяжущее в количестве от 10 до 30% от веса.

Натуральное хризотиловое волокно не имеет себе равных среди конкурирующих материалов по таким параметрам, как термостойкость, долговечность.Эти качества широко используются в оборудовании, в том числе при производстве тепловых покрытий космических аппаратов. По сравнению со стандартными стабилизирующими добавками для бетонов FIBROCON имеет ряд преимуществ:

• обладает высокой термической стабильностью, выдерживает температуру до 700 ° С, что дает возможность готовым бетонным конструкциям быть более теплостойкими и не разрушаться при высокотемпературных воздействиях;
• при длительном сухом перемешивании не распадается на фрагменты, а на более тонких волокнах распушается, что обеспечивает лучшие армирующие свойства;
• не взаимодействует с водой и не приводит к коррозии арматуры;
• не гниет, что обеспечивает долгий срок службы;
Волокна хризотила
• обладают высокой прочностью на разрыв, что увеличивает износостойкость бетона, а также снижает образование трещин и усадочных деформаций.

Следует отметить, что бетонная смесь с содержанием хризотиловой фибры с органическим связующим сохраняет технологичность смеси и удобство ее укладки, а также не повышает водоцементную пропорцию в соответствии с ГОСТом (ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные. . Технические характеристики.)

Гражданская война [PDF / EBOOK / EPUB] Автор: Дэвид Фишер

? PDF? KINDLE? EBOOK? ONLINE

Получить книгу Легенды и ложь Билла О’Рейли: Гражданская война Дэвид Фишер.Полная поддержка всех версий вашего устройства, включая версии PDF, ePub и Kindle. Все форматы книг оптимизированы для мобильных устройств. Читайте и скачивайте онлайн столько книг, сколько хотите для личного пользования.

Новейший выпуск в бестселлере № 1 New York Times, сопутствующий исторической документальной драме Fox «Легенды и ложь» Билла О’Рейли; Гражданская война — это учащающий пульс рассказ о самой смертоносной войне в истории Америки: от рождения Республиканской партии до первого съезда Конфедерации, от подземной железной дороги до провозглашения эмансипации, от битвы при Геттисберге до убийства Авраама Линкольна, Билла О ‘ Легенды и ложь Рейли: Гражданская война раскрывает удивительные и часто малоизвестные истории, лежащие в основе самой кровопролитной войны Америки, и развенчивает мифы, окружающие ее величайших фигур, в том числе Харриет Табман, Авраама Линкольна, генерала Роберта Э.Ли, Фредерик Дуглас, Стоунволл Джексон, Джон Синглтон Мосби, Улисс С. Грант, Джефферсон Дэвис, Джон Уилкс Бут, Уильям Текумсе Шерман и другие. Эпическая борьба между прошлым и будущим, Гражданская война стремилась выполнить обещание о том, что «все люди созданы равными». Он освободил

? Скачать ===> Легенды и ложь Билла О’Рейли: Гражданская война?

НАЖМИТЕ ЗДЕСЬ, ЧТОБЫ СКАЧАТЬ

? Все книги здесь — бестселлеры….. ?? ?

nyt список бестселлеров, список бестселлеров, одежда бестселлеров, список бестселлеров la times, список бестселлеров la times, расплата: новый захватывающий роман от бестселлера джона гришема, книги-бестселлеры 2020 художественная литература, список бестселлеров wsj

выше! желаю вам удачи и приятного чтения вашей книги.

? (Работает на ПК, Ipad, Android, iOS, планшете, MAC)?

———————————————— ————

Автор: Автор OnlineBook.com ™

Авторские права 2021. Все права защищены.

Исследование конструкции смеси армированного волокном самоуплотняющегося бетона для сборных конструкций уличных фонарей

В последние годы возросла потребность в производстве прочных сборных железобетонных столбов для уличных фонарей, которые имеют эстетичный вид. В этом исследовании представлены экспериментальные результаты значительного числа конструкций смесей для изготовления сборных уличных фонарных столбов, в которых использовался самоуплотняющийся бетон, армированный волокном (FRSCC).Рабочие характеристики многих смесей FRSCC оценивались с точки зрения их структурных свойств и эстетических характеристик. Процедура проб и ошибок была проведена для серии смесей FRSCC, в которых использовались микрокремнезем, летучая зола и волокна. Были проведены испытания на оседание и содержание воздуха для определения свойств свежего FRSCC, а образцы были отлиты для оценки их эстетического вида. Были проведены трехдневные и семидневные испытания на сжатие для проверки свойств закалки FRSCC. Количество цемента во всех партиях оставалось постоянным, тогда как распределение мелких и крупных заполнителей, воды и других примесей было скорректировано.Был зарегистрирован самый большой осадочный поток 73,7 см (29 дюймов), а максимальная трехдневная прочность на сжатие составила 43 МПа (6209 фунтов на квадратный дюйм). Произведена дальнейшая доработка смесей, показавших лучшие прочностные и эстетические свойства. Результаты испытаний отобранных смесей FRSCC показали отличные показатели текучести, содержания воздуха и сжатия при достижении благоприятных эстетических качеств. Было зарегистрировано семидневное сопротивление сжатию 39 МПа (5686 фунтов на квадратный дюйм) при содержании воздуха 4,8 процента и осадке 66 см (26 дюймов).Результаты исследования и разработанные смеси FRSCC могут быть использованы для массового производства сборных железобетонных уличных фонарей на заводах по производству сборного железобетона.

1. Введение

Сборные железобетонные изделия для архитектурных применений часто требуют бездефектной поверхности, красочного внешнего вида и высокой прочности на сжатие. Самоуплотняющийся бетон (SCC) — отличный кандидат на такие архитектурные ожидания. Белый или цветной бетон может быть изготовлен с использованием доступного белого портландцемента, что позволяет создавать архитектурные конструкции из сборных железобетонных изделий без необходимости использования дополнительных малярных материалов.SCC — это очень текучий, не расслаивающийся бетон, который может течь через плотную арматуру без механического уплотнения [1]. Стандарт Американского общества испытаний и материалов (ASTM) определяет SCC как «Бетон, который может обтекать арматуру и уплотняться под собственным весом без дополнительных усилий и без превышения установленных пределов сегрегации» [2]. С момента раннего расширения SCC в 1980-х годах в Японии [3–5], использование SCC значительно выросло для ремонта, на месте и применения сборного железобетона во всем мире [6–11].

Волокна, такие как полипропилен, стекло и сталь, обычно добавляют в смесь для улучшения способности SCC к растрескиванию под воздействием пластической усадки и усадки при высыхании. Согласно выводам, приведенным в отчете ACI 544.5R-10 [12], ширина трещин пластической усадки значительно уменьшилась при использовании FRSCC с волокнами тонкого диаметра по сравнению с FRSCC с толстыми волокнами. Добавление волокон в смесь SCC также снижает проницаемость FRSCC [13]. Исследователи изучили влияние волокон на механические свойства FRSCC.В качестве примера Эль-Диб [14] исследовал влияние стальных волокон на пластичность FRSCC. Результаты исследования показали, что пластичность FRSCC значительно улучшилась с увеличением количества стальной фибры в смеси.

В отличие от обычного бетона, тщательно продуманная смесь SCC должна удовлетворять трем функциональным требованиям: заполняющей способности, пропускной способности и устойчивости к расслоению [1]. Чтобы получить конструкционную смесь SCC с этими необходимыми свойствами, были разработаны три основных подхода к составлению смеси: (i) высокое содержание порошка и высокодисперсная добавка водоредуктора (HRWRA), (ii) низкое содержание порошка с HRWRA и добавками, модифицирующими вязкость. (VMA) и (iii) умеренное содержание порошка с дозами HRWRA и VMA [1].В первом методе используется большее количество вяжущих материалов, тогда как во втором подходе используется VMA для контроля свойств свежего FRSCC. Последний представляет собой комбинацию двух предыдущих подходов.

Один из первых методов расчета смесей SCC был предложен Окамурой и Одзавой [5]. Процедура в этом методе фиксирует содержание крупного и мелкого заполнителя и регулирует количество добавки, а также соотношение вода / цемент для получения желаемой смеси. Американский институт бетона (ACI) предоставил рекомендации по проектированию смесей SCC с использованием адаптированной версии методики Окамуры и Одзавы.Подробности этого метода можно найти в [1], а необходимые шаги [15] были резюмированы следующим образом: (i) определение соответствующих требований к осадочному потоку, (ii) выбор подходящего максимального размера крупнозернистого заполнителя и содержания крупного заполнителя, (iii) оценить необходимое содержание цемента / порошка, (iv) рассчитать объемы пасты и раствора, (v) выбрать подходящие добавки для использования, (vi) испытательные смеси партии, (vii) испытать смесь на наличие требуемых свежих и затвердевших properties и (viii) отрегулируйте пропорции, повторно запрограммируйте и снова протестируйте.

Другой важный метод расчета смесей SCC был разработан Su et al. [16]. Этот метод создания смеси был направлен на заполнение связующими пастами пустот заполнителя. Другими словами, предложенный метод расчета смеси направлен на уменьшение пустот в сыпучем заполнителе. Применяя этот метод для дизайна смеси SCC, можно улучшить пропускную способность свежего SCC. Кроме того, количество песка в строительном растворе также увеличилось до диапазона от 54 до 60 процентов, что выше, чем у метода Окамуры и Одзавы; поэтому его можно рассматривать как рентабельный метод составления смеси.

Что касается дизайна смеси FRSCC, была проведена интенсивная работа. Например, Khaloo et al. [17] исследовали две конструкции смеси с прочностью 40 МПа и 60 МПа соответственно. Использовали объем стальной фибры 0,5%, 1%, 1,5% и 2%. В другом исследовании de la Rosa et al. [18] предложили новую методику дозирования для смешанной конструкции FRSCC с содержанием волокна до 1% и прочностью на сжатие от 30 до 80 МПа. Подробное описание метода составления смеси для FRSCC также было найдено в исследовании, проведенном Ferrara et al.[19].

Стоит отметить, что FRSCC — это особый класс SCC, и FRSCC может изготавливаться из различных материалов [20–22]. В результате ни один конкретный дизайн смеси не может обеспечить оптимальное решение для всех приложений. Перед каждым проектом необходимо изменять формулировку FRSCC. По этой причине была проведена экспериментальная работа, основанная на методике, упомянутой выше [15], для разработки смеси FRSCC, которая может быть использована для изготовления сборных бетонных уличных фонарей в городе Хантингтон, штат Западная Вирджиния.Проект требовал разработки и тестирования смесей FRSCC, которые обеспечили бы гладкий внешний вид, бездефектную поверхность и высокую прочность на сжатие, чтобы противостоять растрескиванию.

Самоуплотняющийся бетон, армированный волокном, был выбран для строительства этого проекта, исходя из требований к бетону принимать форму сложных деталей форм. Важно отметить, что обычные бетонные смеси не давали сложных художественных деталей, необходимых для этого проекта.Поскольку эстетические качества имеют такое большое значение в благоустройстве исторического города Хантингтон, был необходим высококачественный бетон из-за его удобоукладываемости без увеличения содержания воды или потери прочности.

2. Экспериментальная установка

2.1. Подготовка материала

Цемент и заполнитель — два важных ингредиента для смесей FRSCC. Цемент, использованный для этого исследования, был выбран в соответствии с ASTM C150 [23]. И для соответствия архитектурным требованиям был использован цемент того же типа от идентичной марки.Количество цемента было выбрано между 386 и 475 кг / м ³ (650 и 800 фунтов / ярд ³ ) для сборных элементов в соответствии с рекомендациями ACI [1]. Заполнитель был выбран в соответствии с ASTM C33 [24] с максимальным размером 1,25 см (1/2 дюйма). Другие элементы, такие как летучая зола и микрокремнезем, были добавлены для улучшения обрабатываемости, долговечности и прочности FRSCC. Летучая зола, добавляемая в смесь FRSCC, соответствовала ASTM C618 [25]. По предположению Департамента транспорта Флориды [26], количество летучей золы колеблется от 18 до 22 процентов по массе цемента.Дым кремнезема от семи до девяти процентов по массе цемента использовался для смесей SSC для повышения устойчивости к сегрегации и просачиванию.

Суперпластификатор был использован для гарантии текучести FRSCC под собственной массой. Использование HRWRA соответствует требованиям ASTM C1017 [27]. Кроме того, VMA был добавлен в смеси FRSCC, чтобы обеспечить стабильность свежего бетона. Количество VMA регулировали после каждой партии FRSCC для получения заданного уровня стабильности.Кроме того, воздухововлекающие добавки (AEA), которые отвечали требованиям ASTM C260 [28], были использованы для смесей FRSCC для повышения устойчивости бетона к повреждению при замораживании-оттаивании.

Полипропиленовые волокна от 0,25 до 0,5 процентов по объему использовались для предотвращения растрескивания бетона из-за пластической усадки. Применение этого типа фибры в бетоне имеет некоторые преимущества, такие как отсутствие потребности в воде и высокая стойкость к химическому воздействию. Свойства волокна представлены в таблице 1.Подробная информация о компонентах 14 выбранных смесей FRSCC, рассчитанных на объем 1 м ³ , приведена в таблице 2.

2.2. Процедура смешивания

Процедура проб и ошибок была проведена для получения оптимальной смеси FRSCC, которая соответствует требуемым свойствам.Для изготовления партии FRSCC ингредиенты сначала взвешивали, а воздухововлекающую добавку помещали в песок перед смешиванием. Затем в смеситель добавляли гравий и песок с воздухововлекающими добавками. Три четверти общего количества воды добавляли для насыщения заполнителя и образования суспензии. Оставшаяся вода была разделена на три части, которые использовались для насыщения трех вяжущих материалов, а именно микрокремнезема, цемента и летучей золы.

К насыщенному заполнителю добавляли микрокремнезем вместе с первой порцией оставшейся воды.После того, как микрокремнезем был насыщен и смешан с суспензией, к цементу добавлялась вторая порция оставшейся воды. Затем зола была добавлена ​​вместе с оставшейся одной третью воды. В этот момент все заполнители, вяжущие материалы и вода были в смесителе. Затем к ингредиентам добавляли волокна. После того, как волокна были хорошо распределены по бетону, был добавлен суперпластификатор (HRWRA) и оставлен для перемешивания примерно на пять минут. На последнем этапе добавляли VMA и давали ему перемешиваться в течение пяти минут перед проведением тестов.Время перемешивания для всех партий составляло от 20 до 30 минут.

2.3. Цели испытаний

Целью данного исследования было разработать смесь FRSCC, которая может быть использована для массового производства сборных железобетонных уличных фонарных столбов. Смесь должна иметь гладкий вид, отсутствие видимых дефектов на поверхности и высокую прочность на сжатие. Чтобы соответствовать этим требованиям, испытания были проведены для каждой партии смесей FRSCC. Первой серией свежих испытаний FRSCC были испытания на оседание потока и на содержание воздуха.Второй серией испытаний были испытания на сжатие, которые проводились для образцов FRSCC после трех и семи дней отверждения. Ожидаемая 7-дневная прочность бетона на сжатие находилась в диапазоне от 35 до 50 МПа (от 5000 до 7200 фунтов на квадратный дюйм). Целевой диапазон оседания свежего бетона составлял от 51 до 64 см (от 20 до 25 дюймов), а целевое содержание воздуха для свежего FRSCC составляло от трех до пяти процентов.

2.4. Процедура тестирования

Чтобы определить заполняющую способность FRSCC, для каждой партии в этом исследовании применялась процедура испытания на оседание потока, представленная в [29].В ходе испытания измеряется относительная текучесть смеси FRSCC с использованием перевернутого конуса оседания потока. Конус оседлого потока был заполнен на плоской поверхности без использования стержней или других методов уплотнения, а затем поднялся с пола, позволяя бетону вытекать наружу. Диаметр бетона измеряли в различных направлениях, чтобы получить среднее значение для оседания потока. Поскольку конфигурация армирования структур уличных фонарей не была плотной, проходимость (испытание с J-образным кольцом) и сопротивление сегрегации (испытание с V-образной воронкой) смесей SCC были менее критичными.Следует отметить, что испытания J-образного кольца и V-образной воронки имеют решающее значение во всех ситуациях, когда имеется скопление арматурных стержней (например, в местах соединения).

Еще одним важным свойством свежего FRSCC является воздухововлечение, что очень важно, поскольку бетон будет подвергаться прямому воздействию циклов замораживания-оттаивания на протяжении всего срока службы. Для свежего бетона были проведены испытания на содержание воздуха, чтобы убедиться, что бетон может противостоять морозам. В этом исследовании метод давления [30] использовался для измерения содержания воздуха в свежем FRSCC из-за его относительной скорости по сравнению с другими методами.

Для определения механических свойств материалов могут использоваться разные методы [31–34]. В этом исследовании были проведены испытания на сжатие с использованием стандартных цилиндрических образцов диаметром 150 мм и высотой 300 мм (6 × 12 дюймов) для определения прочности на сжатие FRSCC. Для каждой партии FRSCC был изготовлен набор из трех образцов путем заполнения цилиндров без штанги. После извлечения из формы образцы выдерживали в воде до проведения испытаний на сжатие. Традиционные процедуры испытаний на сжатие [35] были соблюдены для получения трех- и семидневной прочности на сжатие смесей FRSCC.

3. Результаты и обсуждение

3.1. Принятие смеси

Как видно из таблицы 2, для первой партии в смеси использовалось 62 мл (2,09 унции) AEA, 3,29 л (112 унций) HRWRA и 132 мл (4,46 унции) VMA. Количество гравия было установлено на уровне 54 процентов от общего количества заполнителя, чтобы обеспечить высокую прочность на сжатие. Соотношение вода / цемент составляло 0,36 для достижения полной гидратации при одновременном снижении содержания воды, достаточном для получения необходимой прочности. Партия 1 показала приемлемые осадки потока, содержание воздуха и прочность на сжатие для нужд этого проекта.

В партии 2 AEA была увеличена с 62 мл (2,09 унции) до 78 мл (2,63 унции), вода была уменьшена с 215 кг (473 фунтов) до 185 кг (407 фунтов) для увеличения силы, и 42 кг (92 фунта) песка и гравия были исключены из смеси. Остальные пропорции смеси остались неизменными по сравнению с партией 1. Партия 2 показала снижение осадочного потока с 8,89 см (3,5 дюйма) до 50,8 см (20 дюймов) в целом. Содержание воздуха было ниже, чем в партии 1 с дополнительными 16 мл (0,57 унции) AEA, что могло быть результатом более короткого времени перемешивания, чем в партии 1.Уменьшение количества воды привело к уменьшению осадочного потока без влияния на прочность на сжатие.

Стоит отметить, что характеристики смеси FRSCC в партии 5 были близки к идеальным при осадке 58,4 см (23 дюйма) и содержании воздуха шесть процентов. Прочность на сжатие была самой высокой из всех испытанных смесей. Эта смесь демонстрировала худшие эстетические характеристики из всех смесей. Этот недостаток был улучшен, и желаемая смесь была получена в партии 14. За счет использования преимуществ предыдущих партий количество воды в партии 14 было уменьшено с 215 кг (473 фунта.) до 209 кг (460 фунтов) для повышения прочности. Суперпластификатор был увеличен с 4,36 л (147 унций) до 4,75 л (160 унций) для достижения большего диаметра оседания потока и повышения удобоукладываемости. Результаты испытаний этой партии показали хорошие показатели оседания потока, содержания воздуха и сжатия с приемлемым эстетическим видом.

3.2. Осадочный поток и содержание воздуха

В таблице 3 представлены экспериментальные результаты испытаний на оседание потока. Диапазон оседания потока для большинства партий составлял от 50 см (20 дюймов) до 70 см (28 дюймов), что соответствовало рекомендациям Нагатаки и Фудзивара [36] для высокотекучего бетона.Падение потока значительно варьировалось от партии к партии. Рекордно низкий осадочный поток составлял 50,8 см (20 дюймов) для бетона в партии 2. Причина такого низкого значения могла быть связана с уменьшением количества воды в смеси, в то время как другие ингредиенты оставались неизменными. Максимальный осадочный поток 73,7 см (28,7 дюйма) был обнаружен в партии 12. Увеличение количества VMA с 525 мл (предыдущая партия) до 876 мл при сохранении того же объема других компонентов могло бы стать причиной увеличения осадочного потока. в партии 12.

Что касается теста на содержание воздуха, экспериментальные результаты представлены в таблице 3.Как видно из таблицы, содержание воздуха в бетонных смесях варьировалось в пределах 5 ± 2%. Широкий диапазон содержания воздуха может быть связан с большим количеством HRWRA, используемого в смесях SCC. Однако содержание воздуха в смесях SCC в этом исследовании оставалось в ожидаемых пределах. Стоит отметить, что максимальное содержание воздуха 6,2 процента было обнаружено в партии 3. Это число было разумным по сравнению с результатами, полученными в предыдущем исследовании [37]. Результаты экспериментов для выбранной партии 14 показали отличную осадку 66 см (26 дюймов) при содержании воздуха 4.8 процентов.

3.3. Прочность на сжатие

Помимо испытаний на оседание потока и содержания воздуха, для испытуемых образцов были проведены испытания на сжатие для получения трех- и семидневной прочности на сжатие FRSCC. В таблице 4 представлены результаты испытаний на сжатие бетонных образцов для испытаний из выбранных партий на третий и седьмой день. В некоторых партиях из-за невозможности определения прочности на сжатие через семь дней эти результаты не были представлены в таблице. Прочность на сжатие образцов варьировалась от 33.От 1 до 43,2 МПа (от 4800 до 6265 фунтов на квадратный дюйм) и от 36,4 до 51,5 МПа (от 5279 до 7470 фунтов на квадратный дюйм) в течение трех и семи дней соответственно, что находится в ожидаемых пределах.

Средняя трехдневная прочность на сжатие партии 3 была ниже, чем у предыдущей партии, при 35,8 МПа (5332 фунта на квадратный дюйм) по сравнению с 39 МПа (5658 фунтов на квадратный дюйм) для партии 2.Снижение трехдневной прочности на сжатие цилиндров в партии 3 связано с увеличением количества воды и регулировкой грубого заполнителя. Прочность FRSCC по результатам трехдневных испытаний на сжатие партии 5 показала наивысшую прочность из всех смешанных испытаний до настоящего времени — 43,2 МПа (6265 фунтов на квадратный дюйм). После этого было проведено несколько испытаний, и желаемая смесь была получена в партии 14 с семидневной прочностью на сжатие FRSCC, равной 39,2 МПа (5686 фунтов на квадратный дюйм).

На рисунке 1 показано нарушение сжатия цилиндров отбора из четырех партий.Как видно на рисунке 1 (а), цилиндр сломался по краю, а не по центру. Считается, что это было вызвано тем, что формы цилиндров не были идеально плоскими по дну. Влияние форм на прочность на сжатие было улучшено в последующих партиях, как показано на рисунке 1 (б). Формы разрушения образцов бетона из партии 3 были лучше, чем у образцов из партии 1 и партии 2.

3.4. Эстетические характеристики

Как упоминалось выше, высокое эстетическое качество было одним из требований для желаемых смесей FRSCC.Поэтому в каждой партии FRSCC было отлито несколько образцов для оценки эстетических характеристик FRSCC. На рисунке 2 показаны результаты слепков из выбранных партий. В целом, изменение цвета от одного экземпляра к другому было незначительным. Образцы легко извлекались из складок, но качество произведений искусства с точки зрения резкости и детализации значительно варьировалось между экземплярами.

Как видно на образце образца из партии 1, рис. 2 (а), внешний вид произведения искусства сформирован очень хорошо, но некоторые небольшие поверхностные пустоты все еще присутствовали.После нескольких испытаний качество изображения значительно улучшилось. Наблюдались только очень незначительные воздушные пустоты на поверхности произведений искусства из партии 6, как показано на рисунке 2 (b). Отличные результаты были получены на образцах, изготовленных из смеси в партии 10. Как показано на Фигуре 2 (с), произведение искусства почти не имело пустот на поверхности и было гладким. На рисунке 2 (d) показаны эстетические результаты образца из выбранной партии. Образец выглядел идеально, с гладкой поверхностью и практически без пустот на поверхности.

4. Выводы

Были представлены экспериментальные результаты по всестороннему количеству дизайнов смесей FRSCC. Была принята процедура проб и ошибок, направленная на получение желаемых результатов. Были оценены свойства свежего бетона, такие как заполняющая способность и содержание воздуха. Кроме того, были исследованы твердые свойства и эстетические особенности дизайнерской смеси. Исследование пришло к выводу, что подходящие дизайны смесей соответствуют всем желаемым свойствам и эстетике. 7-дневная прочность на сжатие FRSCC находилась в желаемом диапазоне от 35 до 50 МПа (от 5000 до 7200 фунтов на квадратный дюйм), а 4.Достигнуто 8 процентов содержания воздуха, необходимого для бетона. Наконец, в этом исследовании предлагается использовать смесь из партии 14 для массового производства сборных железобетонных уличных фонарей.

Доступность данных

В статью включены данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования.

Конфликт интересов

Настоящим авторы заявляют об отсутствии потенциальных конфликтов интересов в отношении исследования, авторства и / или публикации этой статьи.