Караганда пласт 1с: Программы 1С, автоматизация, 1С в облаке
1С:Франчайзи Пласт — официальный партнёр фирмы 1С в Караганде
Партнер имеет статус «1С:Центр реальной автоматизации», что подтверждает его успешное обучение и сертификацию по технологии работы, разработанной «1С». Партнер сможет провести грамотное предварительное обследование ваших бизнес-процессов, подлежащих автоматизации, после чего предложит оптимальные способы повышения эффективности бизнеса.
Партнер имеет сертификат соответствия требованиям международного стандарта ISO 9001, что подтверждает успешное функционирование в компании системы управления качеством, высокий уровень менеджмента, наличие квалифицированного персонала.
Сертификат «1С:Профессионал» подтверждает, что его владелец обладает всеми необходимыми компетенциями по установке и администрированию продуктов «1С».
Сертификат «1С:Специалист» подтверждает, что его владелец обладает всеми необходимыми компетенциями по программированию «1С», способен создать или модифицировать конфигурацию, решающую специфические задачи учета.
Опубликованные внедрения: конкретные примеры реализованных партнером проектов, включенные в справочник «Внедренные решения на основе системы программ «1С:Предприятие 8».
Опубликованные отзывы: обратная связь от клиентов по реализованным проектам.
Сертификат «1С:Совместимо!» является официальным подтверждением того, что отраслевой продукт прошел в «1С» тщательное тестирование на корректность совместной работы и удобство применения с «1С:Предприятием 8».
Статус «1С-Совместно» свидетельствует о том, что отраслевой продукт был разработан совместно с фирмой «1С» в полном соответствии с ее стандартами.
Сертификат «1С:Профессионал» подтверждает, что его владелец обладает всеми необходимыми компетенциями по установке, обновлению и администрированию продуктов «1С» для бюджетной сферы, способен оказывать консультационные услуги по эффективному применению прикладного решения.
Сертификат «1С:Специалист-консультант по внедрению прикладного решения» подтверждает, что его владелец имеет практический опыт реализации пользовательских задач средствами прикладного решения, способен оказывать консультационные услуги по внедрению и сопровождению программных продуктов для бюджетной сферы.
Опубликованные внедрения: конкретные примеры реализованных партнером проектов внедрения продуктов «1С» для бюджетного учета, включенные в справочник «Внедренные решения на основе системы программ «1С:Предприятие 8».
Государственных учреждений на сопровождении: количество государственных учреждений, которым предоставляется полный и качественный набор необходимых услуг, включая консалтинг по управлению процессами в бюджетном учете.
Сертификат «1С:Профессионал» подтверждает, что его владелец обладает всеми необходимыми компетенциями по решениям фирмы «1С» для автоматизации документооборота.
Опубликованные внедрения: конкретные примеры реализованных партнером проектов внедрения «1С:Документооборота 8», включенные в справочник «Внедренные решения на основе системы программ «1С:Предприятие 8».
Автоматизированных рабочих мест: количество рабочих мест пользователей, которые были автоматизированы с использованием продуктов «1С» для документооборота.
Сертификат «1С:Профессионал» подтверждает, что его владелец хорошо изучил функциональные возможности ERP-решений фирмы «1С».
Сертификаты «1С:Специалист» и «1С:Специалист-консультант» подтверждают, что их владелец обладает необходимыми компетенциями по программированию или оказанию консультационных услуг при внедрении ERP-решений фирмы «1С».
Опубликованные внедрения: конкретные примеры реализованных партнером проектов внедрения «1С:ERP», включенные в справочник «Внедренные решения на основе системы программ «1С:Предприятие 8».
Автоматизированных рабочих мест: количество автоматизированных рабочих мест на проектах внедрения ERP-решений фирмы «1С» подтверждает масштабность выполненных партнером внедрений.
Число разработанных отраслевых и специализированных решений на базе «1С:ERP» под маркой «1С-Совместно».
Компании, обладающие статусом «Центр сопровождения программ и информационных продуктов фирмы 1С», являются ведущими партнерами фирмы «1С» в области регулярного сопровождения пользователей программ «1С:Предприятие» и рекомендуются фирмой «1С» при выборе надежного партнера в регионе.
Компании, обладающие статусом «Сертифицированный Сервисный партнер «1С», являются ведущими партнерами фирмы «1С» в области информационно-технологического сопровождения 1C и рекомендуются фирмой «1С», наряду с «Центрами сопровождения 1С», при выборе надежного партнера в регионе.
Информация для пользователей и партнеров №21009 от 04.02.2016
Компании «1С:Франчайзи Пласт», г. Караганда присвоен статус «Центр сопровождения программ и информационных продуктов фирмы 1С»
Уважаемые коллеги!
По результатам выездной сертификации компании «1С:Франчайзи Пласт», г. Караганда присвоен статус «Центр сопровождения программ и информационных продуктов фирмы «1С»*.
Компания «1С:Франчайзи Пласт», г. Караганда успешно подтвердила выполнение требований и стандартов фирмы «1С» в области регулярного сопровождения программных продуктов «1С:Предприятие», а также информационной и консультационной поддержки пользователей программ «1С».
Для получения качественного сопровождения в Карагандинской области фирма «1С» рекомендует обращаться в компанию «1С:Франчайзи Пласт».
Информация о компании:
Компания «1С:Франчайзи Пласт» является официальным партнером фирмы «1С» с 1995 года.
Основным направлением деятельности компании «1С:Франчайзи ПЛАСТ» является комплексная автоматизация бухгалтерского учета на предприятиях: — разработка, внедрение, комплексное информационно-технологическое сопровождение систем автоматизированного учета и управления бизнесом на платформе 1С:Предприятие. В2010 г. Система Менеджмента фирмы проверена Bureau Veritas Certification и отвечает требованиям стандарта ISO 9001:2008.
Фирма имеет статус «1С:Центр сертифицированного обучения «1С»» и постоянно проводит курсы как для начинающих, так и для опытных бухгалтеров, желающих на профессиональном уровне освоить программные продукты фирмы 1С.
Цель работы компании — повышение эффективности и управляемости бизнесов клиентов, используя современные технологии, лучшее программное обеспечение и предоставление качественных услуг пользователям программ 1С.
Основные направления деятельности:
- Поставка программных продуктов 1С.
- Проектирование и разработка решений на платформе 1С:Предприятие
- Комплексное сопровождение пользователей программ 1С и внедрение сервисов по стандарту регулярного сопровождения фирмы «1С».
- Комплексное внедрение программных продуктов 1С на предприятиях различных отраслей.
- Обучение специалистов и пользователей программным продуктам 1С в центре сертифицированного обучения «1С:Франчайзи Пласт».
Сотрудники компании имеют следующие сертификаты и свидетельства:
1С:Профессионал:
- на знание делопроизводства, логистики, учета и технологий административного взаимодействия по направлению 1С:ИТС;
- на знание особенностей организации работ по сопровождению пользователей «1С:Предприятие» и продвижения сервисов 1С:ИТС;
- на знание особенностей сопровождения пользователей «1С:Предприятие», внедрения и эксплуатации сервисов 1С:ИТС ;
- 1С:Профессионал» по прикладным решениям системы программ «1С:Предприятие»;
- «1С: Специалист» по прикладным решениям системы программ «1С:Предприятие»;
- «1С: Специалист-консультант» по прикладным решениям системы программ «1С:Предприятие»;
- Специалист по внедрению технологии «1С-Коннект»;
- Специалист технической поддержки системы «1С-Коннект» ;
- Специалист по продвижению сервиса «1С-Коннект».
Контактная информация:
Компания «1С:Франчайзи Пласт»
Адрес: Казахстан, г. Караганда, ул. Кривогуза, 33/1
Телефон/факс: (7212) 439800, 438397, 438138, 503330
E—mail: [email protected]
Сайт: http://plast.com.kz
* Центры сопровождения «1С»
Компании, обладающие статусом «Центр сопровождения программ и информационных продуктов фирмы 1С», являются ведущими партнерами фирмы «1С» в области регулярного сопровождения пользователей программ «1С:Предприятие» и рекомендуются фирмой «1С» при выборе надежного партнера в регионе.
Актуальный список Центров сопровождения 1С опубликован на сайте: http://www.1c.ru/rus/partners/service.jsp.
Пользователи программ 1С могут заключить договор регулярного сопровождения в Центрах сопровождения 1С или у Сервис-партнеров фирмы «1С», работающих в их регионе, на сайте: http://www.its.1c.ru/partners.
Возврат к списку
| ArticleName | Технология слоевой выемки при разработке пласта Третьего калийного горизонта Старобинского месторождения | ArticleAuthorData | ОАО «Беларуськалий», Солигорск, Беларусь Подлесный И. А., главный инженер Гетманов В. Н., директор Второго РУ
Унитарное предприятие «Институт горного дела», Солигорск, Беларусь: Петровский Б. И., главный научный сотрудник, д-р техн. наук, [email protected]
ОАО «Беларуськалий», Солигорск, Беларусь: Носуля И. Е., главный инженер Краснослободского рудника Второго РУ | keywords | Старобинское месторождение, калийный пласт, сильвинитовые и галитовые слои, слоевая выемка, валовая селективная и бесцеликовая выемка, подготовительные выработки, выемочный столб, панель, последовательная и одновременная отработка слоев | References | 1. Каганович М. Н., Гапанович Л. Н. Развитие технологии подземной разработки мощных угольных пластов. – М. : ЦНИЭИуголь, 1971. – 64 с. |
В избранное Сравнить Водогрейный котел мощностью 1.28 МВт, предназначен для получения воды температурой 115 до °С давлением до 0,6 МПа, используемой в системах централизованного теплоснабжения и горячего водоснабжения. Топливо: уголь
| В избранное Сравнить Водогрейный котел КВ 1.1 работает без дымососа. Отапливаемая площадь 11000 м². Сжигаемое топливо каменный и бурый уголь. Высокое КПД, экономичность, компактные размеры, надежность работы.
| В избранное Сравнить Водогрейный котел КВа мощностью 1,1 МВт (0,95 Гкал), работающий на газе, дизеле и мазуте. Работает с широким рядом отечественных и импортных горелок. Отапливаемая площадь 11000 м².
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,0 с топкой РПК с поворотными колосниками мощностью 1,0 МВт (0.86 Гкал) для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены. Отапливаемая площадь 10000 м².
| В избранное Сравнить Котел КВм-1.1 с ТШПМ мощностью 1.1 Гкал (1.28 МВт) для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены.
| В избранное Сравнить Котел КВр-1.1 мощностью 1.1 МВт для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены. Отапливаемая площадь от 11000 м².
| В избранное Сравнить Котел на дровах КВД 1.25 МВт, отапливаемая площадь от 12500 м². Высокое КПД, надежность работы, удобство обслуживания.
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,0 под топку РПК или ТШПМ мощностью 1,0 МВт (0.86 Гкал), для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены. Отапливаемая площадь от 10000 м².
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,16 под топку РПК, ЗП РПК или ТШПМ мощностью 1,16 МВт (1,0 Гкал) для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены.
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,1 под топку РПК, ЗП РПК или ТШПМ мощностью 1,1 Гкал (1.28 МВт) для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены. Отапливаемая площадь от 11000 м².
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,1 с топкой РПК с поворотными колосниками мощностью 1,1 Гкал (1,28 МВт), для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены. Отапливаемая площадь от 11000 м².
| В избранное Сравнить Котел КВм-1,5 с топкой ТЛПХ мощностью 1,5 Гкал (1,74 МВт) для отопительных и промышленных котельных. Топливо — твердое, уголь. Завод изготовитель. Низкие цены.
|
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
| |||||
Рублёвский МПЗ: отзывы сотрудников о работодателе
SA
San Angelo
А
Абакан
Абу-Даби
Агидель
Агрыз
Адлер
Азов
Аксай
Актобе
Алапаевск
Алатырь
Алейск
Александров
Алексеевка (Белгородская область)
Алексин
Алматы
Алупка
Алушта
Альметьевск
Амстердам
Анапа
Ангарск
Анталья
Апатиты
Апрелевка
Аргаяш
Арзамас
Армавир
Арсеньев
Артём
Архангельск
Асбест
Асино
Астрахань
Атырау
Ачинск
Ашхабад
Б
Байконур
Баку
Балаково
Балахна
Балашиха
Балашов
Бали
Барнаул
Барыш
Батайск
Бахмут
Бахчисарай
Бежецк
Белгород
Белебей
Белогорск
Белорецк
Белореченск
Белоярский
Бердск
Березники
Берёзовский
Берлин
Берн
Бийск
Биробиджан
Бирск
Бишкек
Благовещенка
Благовещенск
Благодарный
Бобруйск
Богородск
Бодайбо
Бологое
Болхов
Бор
Борисоглебск
Боровск
Братск
Брест
Бронницы
Брянск
Бугульма
Бугуруслан
Будапешт
Буденновск
Бузулук
Бургас
Бутурлиновка
Буффало
Бухара
В
Варна
Варшава
Вахруши
Великие Луки
Великий Новгород
Великий Устюг
Верхнеуральск
Верхний Тагил
Верхний Уфалей
Верхняя Пышма
Верхняя Салда
Веспрем
Видное
Вильнюс
Вилючинск
Винница
Витебск
Вичуга
Владивосток
Владикавказ
Владимир
Волгоград
Волгодонск
Волгореченск
Волжский
Вологда
Володарск
Волоколамск
Волхов
Вольск
Воркута
Воронеж
Ворсино
Ворсма
Воскресенск
Воткинск
Всеволожск
Выборг
Выкса
Вытегра
Вышний Волочек
Вяземский
Вязники
Вязьма
Вятские Поляны
Г
Гагарин
Гамбург
Гатчина
Геленджик
Георгиевск
Гётеборг
Глазов
Гомель
Горки Ленинские
Горно-Алтайск
Городец
Гороховец
Горячий Ключ
Грайворон
Гродно
Грозный
Грязи
Губкин
Губкинский
Гуково
Гулькевичи
Гусев
Гусь-Хрустальный
Гянджа
Д
Дальнереченск
Данков
Дедовск
Дербент
Десногорск
Дзержинск
Димитровград
Дмитров
Днепр (Днепропетровск)
Долгопрудный
Домодедово
Донецк
Донской
Дубна
Дудинка
Душанбе
Дюртюли
Е
Евпатория
Египет
Егорьевск
Ейск
Екатеринбург
Елабуга
Елец
Еманжелинск
Енакиево
Ереван
Ессентуки
Ефремов
Ж
Железногорск
Железнодорожный
Жигулевск
Житомир
Жодино
Жуковский
З
Забайкальск
Заволжье
Закаменск
Заозерск
Западная Двина
Заполярный
Запорожье
Зарайск
Заречный
Звенигород
Зеленоград
Зеленодольск
Зеленокумск
Златоуст
Знаменск
Зубова Поляна
И
Ивангород
Ивано-Франковск
Иваново
Ивантеевка
Ижевск
Иланский
Инза
Иннополис
Инта
Иркутск
Исилькуль
Искитим
Истра
Ишим
Ишимбай
Й
Йошкар-Ола
К
Кавалерово (Посёлок городского типа)
Казань
Калачинск
Калининград
Калиновка
Калтан
Калуга
Каменск-Уральский
Каменск-Шахтинский
Каменское
Камень-на-Оби
Камышин
Кандалакша
Канск
Караганда
Карпинск
Карши
Касимов
Каспийск
Качканар
Кашира
Кемерово
Керчь
Киев
Кимры
Кингисепп
Кинель-Черкассы
Кинешма
Кириши
Киров
Кировск (Ленинградская область)
Киселёвск
Кисловодск
Кишинев
Клайпеда
Климовск
Клин
Клинцы
Кобрин
Ковров
Ковылкино
Когалым
Коломна
Колпино
Кольчугино
Коммунар
Комсомольск-на-Амуре
Конаково
Кондопога
Кондрово
Константиновск
Копейск
Кореновск
Коркино
Королёв
Коряжма
Костомукша
Кострома
Котельники
Котлас
Краков
Краматорск
Краслава
Красногорск
Краснодар
Красное Село
Краснозаводск
Краснослободск
Красноуральск
Красноуфимск
Красноярск
Красный Бор
Красный Сулин
Кривой Рог
Кропивницкий
Кропоткин
Крымск
Кстово
Кубинка
Кузнецк
Кулебаки
Кумертау
Курган
Курганинск
Курск
Кушва
Кызыл
Кыштым
Кяхта
Л
Лабинск
Лангепас
Лениногорск
Ленинск-Кузнецкий
Ленск
Лепель
Лермонтов
Лесной
Ливорно
Ликино-Дулёво
Лимасол
Липецк
Лиски
Лихославль
Лобня
Лодейное Поле
Лондон
Лосино-Петровский
Луга
Луганск
Луховицы
Лыткарино
Львов
Любек
Люберцы
Любляна
Людиново
Лянтор
М
Магадан
Магнитогорск
Майкоп
Малаховка
Малоярославец
Мамадыш
Мариуполь
Маркс
Махачкала
Мегион
Межвежьегорск
Междуреченск
Мейск
Мелитополь
Мерсин
Миасс
Миллерово
Минеральные Воды
Минск
Минусинск
Мирный
Михайловка
Мичуринск
Могилёв
Мозырь
Молодечно
Монино
Монреаль
Москва
Московская Область
Муезерский
Муравленко
Мурманск
Муром
Мытищи
Мюнхен
Н
Набережные Челны
Навашино
Надым
Назарово
Нальчик
Наро-Фоминск
Нахабино
Находка
Невельск
Невинномысск
Немиров
Нерюнгри
Нефтекамск
Нефтекумск
Нефтеюганск
Нижневартовск
Нижнекамск
Нижний Новгород
Нижний Тагил
Николаев
Никосия
Новоалександровск
Нововоронеж
Новокузнецк
Новокуйбышевск
Новомичуринск
Новомосковск
Новополоцк
Новороссийск
Новосибирск
Новотроицк
Новочебоксарск
Новочеркасск
Новый Оскол
Новый Уренгой
Ногинск
Норильск
Ноябрьск
Нур-Султан
Нурлат
Нью-Йорк
Нюрнберг
Нягань
Нязепетровск
О
Обнинск
Обухово
Одесса
Одинцово
Озёрный
Озерск
Октябрьский
Омск
Онега
Опочка
Орел
Оренбург
Орехово-Зуево
Орск
Орша
Островец
Отрадный
Оха
П
Павлово
Павловск
Павловский Посад
Певек
Пенза
Первоуральск
Переславль-Залесский
Пермь
Петрозаводск
Петропавловск
Петропавловск-Камчатский
Печора
Печоры
Питкяранта
Пласт
Подольск
Подпорожье
Покачи
Покров
Полысаево
Полярный
Поронайск
Посёлок Афипский
Посёлок Ахтырский
Поселок Грибановка
Поселок Запрудня
Поселок Любучаны
Поселок Правдинский (Пушкинский район)
Поселок Раевский
Поселок Сабетта
Поселок Таксимо
Похвистнево
Приозерск
Прокопьевск
Промышленная (Посёлок городского типа)
Протвино
Прохладный
Псков
Пугачев
Пушкин
Пушкино
Пущино
Пыть-Ях
Пятигорск
Р
Райчихинск
Раменское
Рассказово
Ревда
Реутов
Речица
Ржев
Рига
Родники
Родос
Рославль
Россошь
Ростов-на-Дону
Ртищево
Рубцовск
Рудный
Руза
Рыбинск
Рыбница
Рязань
С
Салават
Салехард
Сальск
Самара
Самарканд
Санкт-Петербург
Саранск
Сарапул
Саратов
Саров
Саяногорск
Светловодск
Светлогорск
Свободный
Севастополь
Северобайкальск
Северодвинск
Северодонецк
Североуральск
Северск
Сегежа
Село Дубовское (Ростовская область)
Село Кожевниково (Томская область)
Село Шипуново
Селятино
Семёнов
Сергач
Сергиев Посад
Серов
Серпухов
Сибай
Симферополь
Скопин
Славгород
Славянск-на-Кубани
Сланцы
Слуцк
Смоленск
Сморгонь
Снежинск
Советск
Советская Гавань
Соликамск
Солнечногорск
Сосновый Бор
Сочи
Среднеуральск
Ставрополь
Станица Брюховецкая
Станица Гиагинская
Станица Динская
Станица Ильская
Станица Ленинградская
Станица Северская
Станица Холмская
Староминская
Старый Оскол
Стерлитамак
Стокгольм
Стрежевой
Струнино
Ступино
Суджа
Суздаль
Сумы
Сургут
Сызрань
Сыктывкар
Сысерть
Т
Таганрог
Талдом
Таллин
Тамань
Тамбов
Ташкент
Таштагол
Тбилиси
Тверь
Темрюк
Тикси
Тимашевск
Тирасполь
Тихвин
Тихорецк
Тобольск
Тольятти
Томилино
Томск
Топки
Торонто
Тосно
Тотьма
Троицк
Туапсе
Туймазы
Тула
Тучково
Тында
Тюмень
У
Ува (поселок)
Удомля
Узловая
Улан-Удэ
Ульяновск
Урай
Уральск
Урюпинск
Усинск
Уссурийск
Усть-Илимск
Усть-Кут
Усть-Лабинск
Уфа
Ухта
Учалы
Ф
Фалькензе
Фано
Феодосия
Фрязино
Фряново
Фурманов
Х
Хабаровск
Ханты-Мансийск
Харцызск
Харьков
Хасавюрт
Хельсинки
Херсон
Химки
Хмельницкий
Хотьково
Ц
Цюрих
Ч
Чайковский
Чапаевск
Чебоксары
Челябинск
Череповец
Черкассы
Черкесск
Чернигов
Черновцы
Черноголовка
Черногорск
Чернушка
Чехов
Чистополь
Чита
Чкаловск
Чугуев
Ш
Шадринск
Шанхай
Шарыпово
Шатура
Шахты
Шексна
Шимановск
Шимкент
Шлиссельбург
Шпангенберг
Шумерля
Шуя
Шяуляй
Щ
Щекино
Щелково
Щербинка
Э
Электросталь
Электроугли
Элиста
Энгельс
Ю
Югорск
Югра
Южно-Сахалинск
Южноуральск
Юрга
Юрьевец
Я
Якутск
Ялта
Ялуторовск
Янаул
Ярославль
Ярцево
Ясногорск
Яхрома
покрытий | Бесплатный полнотекстовый | Структурные особенности и трибологические свойства покрытия Ti – Si – C, напыляемого детонационной пушкой
1. Введение
В настоящее время карбиды, силициды и переходные металлы вызывают значительный интерес из-за растущего спроса. В частности, наиболее часто упоминаемыми фазами в системе Ti – Si – C являются TiC, Ti 5 Si 3 и Ti 3 SiC 2 . Они вызывают значительный интерес благодаря уникальному сочетанию металлов и керамических свойств.Как металлы, они обладают хорошей электропроводностью и теплопроводностью, высокой пластичностью, хорошей обрабатываемостью и отличной термостойкостью. Как керамика, они обладают низкой плотностью, высокой жесткостью, высокими температурами плавления и хорошей стойкостью к окислению и коррозии [1,2,3]. Такие исключительные свойства являются результатом сосуществования сильных ковалентных ионных связей MX и слабых металлических связей MA в слоистой гексагональной структуре (пространственная группа P63 / mmc) материалов MAX, которые создаются путем повторения трехслойной структуры (состоящей из двух Mn + Слои 1xN интеркалированы одним атомным слоем A) [4].Уникальной отличительной чертой этих материалов является слоистая структура их кристаллической решетки — регулярное расположение слоев из атомов M и A элементов, которые имеют пониженную энергию связи между ними. Плотно упакованные слои атомов титана чередуются со слоями атомов кремния, а атомы углерода занимают октаэдрические промежутки между атомами титана [5,6]. Эти свойства делают фазовый материал Ti 3 SiC 2 MAX идеальным для применения в экстремальных условиях. Кроме того, система Ti – Si – C имеет хорошие характеристики в условиях абразивного износа и коррозии.Однако получение покрытий на основе Ti – Si – C традиционными методами связано с высокой температурой и длительностью процесса их получения. Напыленные покрытия на основе Ti 3 SiC 2 обычно сопровождаются фазами TiC и Ti – Si. Короткое время реакции порошковых смесей и разложение Ti – Si – C при высокой температуре являются основными проблемами для чистоты фазы. Аналогичная проблема возникает при плазменном напылении покрытий [7]. Кроме того, использование термической обработки для улучшения характеристик получаемых покрытий недостаточно изучено.Учитывая их трибологическое применение, вопрос о том, как нанести покрытия на основе Ti 3 SiC 2 с высокой износостойкостью, все еще не решен. Среди методов нанесения покрытия, детонационное напыление и высокоскоростное напыление кислородного топлива (HVOF) [8 , 9,10,11] имеют очевидное преимущество по сравнению с плазменным напылением и другими методами напыления из-за высокой скорости полета частиц и более низкой рабочей температуры. Детонационное напыление покрытий из порошка основано на использовании энергии взрыва топливно-кислородной смеси и известно как перспективный метод получения покрытий из различных материалов с хорошей адгезией [12].Более высокая скорость потока частиц позволяет обеспечить более высокую плотность и адгезионную прочность детонационного покрытия. Существенным преимуществом метода детонационного напыления является возможность точного контроля количества взрывоопасной газовой смеси, используемой для каждого выстрела детонационной пушки, что позволяет изменять степень термического и химического воздействия продуктов детонации на частицы напыляемого порошка [13 ]. В зависимости от состава взрывчатой смеси ацетилен-кислород, соотношения O 2 / C 2 H 2 и природы газа-носителя могут происходить химические взаимодействия между отдельными фазами композитных частиц [ 14,15].В связи с этим значительный интерес представляет детонационный способ нанесения покрытия. Поэтому большое внимание уделяется получению детонационных покрытий из бинарных и тройных фаз, относящихся к системе Ti – Si – C.В связи с изложенным, целью данной работы является исследование структурных особенностей и трибологических свойств покрытий на основе Ti – Si – C, получаемых детонационным методом при различных режимах осаждения, а также изучение влияния термического отжига на структурное и фазовое состояние покрытий на основе Ti – Si – C.
2. Материалы и методы
Путем детонационного напыления на поверхность стали У9 (с 0,94 мас.% С) были получены покрытия Ti 3 SiC 2 покрытий. Химический состав порошка: Ti: 74 мас.%; SiC: 20 мас.%; C: 6,0 мас.%, И размер частиц порошка составлял от 20 до 40 мкм. Перед напылением основание было подвергнуто пескоструйной очистке для улучшения адгезионной прочности покрытий. Значение параметра шероховатости поверхности после пескоструйной обработки составило в среднем (Ra) 3,2 мкм.Расстояние между обрабатываемой поверхностью образца и детонационным стволом составляло 200 мм. Диаметр прямого ствола составлял 20 мм.
Для получения покрытий использована детонационная установка CCDS2000 (ИИХ СО РАН, Новосибирск, Россия), имеющая систему электромагнитных газовых клапанов, регулирующих подачу топлива и кислорода и контролирующих продувку системы (рис. 1). В качестве горючего газа использовалась смесь ацетилена с кислородом, которая является наиболее часто используемым топливом при детонационном напылении порошковых материалов.Напыление производилось при соотношении ацетилен-кислородной смеси O 2 / C 2 H 2 = 1,856. Объем взрыво-газовой смеси ствола детонационной пушки варьировался от 50% до 70%. Средняя частота пульсации рабочих газов при 4 Гц составила: ацетилен 4–7; смесь пропан-бутан 2… 3, 5; кислород 10… 12; азот 10… 15 м 3 / час. В качестве газа-носителя использовали азот. Исследованный фазовый состав образцов изучали на рентгеновском дифрактометре X’PertPro (Philips Corporation, Нидерланды) с использованием излучения CuKα.Съемка велась в следующих режимах: напряжение на трубке U = 40 кВ; ток трубки I = 20 мА; время экспозиции 1с; шаг съемки Δ2θ ~ 0,02 ° и 2θ = 10–90 °. Морфологию поверхности изучали с помощью сканирующей электронной микроскопии с использованием вторичных (SE) и обратно рассеянных электронов (BSE) на растровом электронном микроскопе Vega3 (Tescan, Брно, Чехия). Трибологические испытания на трение скольжения были выполнены на высокотемпературном трибометре TRB 3 (Anton Paar Srl, Peseux, Швейцария) по стандартной методике «шар-диск» (международные стандарты ASTM G 133-95 и ASTM G 99) [16 , 17].Использовалось контртело, представляющее собой шар диаметром 3,0 мм из стали с покрытием SiC. Испытания проводились при нагрузке 10 Н и линейной скорости 3 см / с, радиусе кривизны износа 4 мм, путь трения 41 м. Следы износа исследовали с помощью бесконтактного 3D профилометра MICROMEASURE 3D (STIL, Франция). Тестер CSEM Micro Scratch Tester (Невшатель, Швейцария) использовался для исследования адгезионных характеристик покрытий методом «царапания». Тестирование на царапину проводилось при максимальной нагрузке 30 Н; скорость изменения нормальной нагрузки на образец составила 29.99 Н / мин, скорость движения индентора 9,63 мм / мин, длина царапины 10 мм, радиус закругления острия 100 мкм. Для получения достоверных результатов на поверхность каждого образца с покрытием наносили по три царапины. Полученные покрытия с механическими свойствами (модуль Юнга, твердость) исследовали на нанотвердометре «НаноСкан-4Д Компакт» (ФГБУ «ТИСНЦМ», Россия). Испытания проводились при нагрузке 200 мН. Время загрузки, время разгрузки и время поддержки максимальной нагрузки составляли каждые 5 с.Зависимость глубины проплавления от приложенной силы на этапах нагружения и разгрузки определялась методом Оливера – Фарра. На каждом образце проводилось не менее 10 измерений, результаты которых усреднялись. Образцы испытаний на абразивный износ проводились на экспериментальном стенде (рис. 2а) с мягкими закрепленными абразивными частицами по схеме «вращающийся ролик — плоская поверхность» по ГОСТ 23.208-79, что соответствует американскому стандарту ASTM C 6568 [ 18,19].Испытания образцов на ударный и абразивный износ проводились на экспериментальном стенде по ГОСТ 23.207-79 (рисунок 2б) [20]. Для сравнительной оценки износостойкости детонационных покрытий были проведены испытания в следующих режимах: энергия удара E = 3,3 Дж, скорость удара υ = 1 м / с, частота удара n = 200 мин −1 . Образцы, испытанные на абразивный и ударно-абразивный износ, прошли 8–10 испытаний. После каждого испытания определяли потерю массы образцов, и ей давали среднее значение со стандартным отклонением.Микротвердость образцов измеряли алмазным индентором на приборе ПМТ-3М (ЛОМО, Россия) по ГОСТ 9450-76 [21] при нагрузке 200 г и времени выдержки 10 с [22]. Термический отжиг образцов с покрытием проводился в лабораторной трубчатой электропечи сопротивления СУОЛ-0,4.4 / 12 (0,4,4 — размеры рабочего пространства 40 × 400 мм; 12 — номинальная температура рабочего пространства 1200 ° С). C) в вакууме 10 −2 Па при температурах 700, 800 и 900 ° C в течение 1 ч с последующим охлаждением в печи.Температура измерялась и регулировалась прецизионным высокоточным терморегулятором HTC-2 [23].3. Результаты и обсуждение
На рис. 3 представлены дифрактограммы порошка Ti 3 SiC 2 и покрытия Ti – Si – C, полученных при объеме заполнения ствола взрывоопасной газовой смесью от 50% до 70%. Результаты рентгеноструктурного анализа порошка показали, что порошок состоял из Ti 3 SiC 2 в качестве основной фазы и TiC в качестве вторичной фазы. Дифрактограммы покрытий Ti – Si – C показали уменьшение интенсивности дифракционных линий Ti 3 SiC 2 и увеличение интенсивности TiC, что свидетельствует о частичном распаде системы Ti – Si – C и согласуется с данные [24,25,26,27,28,29,30,31].Уменьшение интенсивности дифракционных линий в системе Ti – Si – C после детонационного напыления было связано с деинтеркаляцией кремния из слоев решетки Ti – Si – C [25,26], поскольку плоскостность кремния имела слабые связи с Ti – C. плоскостность. Это произошло из-за детонационного напыления, когда система Ti – Si – C потеряла определенное количество кремния из-за своей высокой «летучести» [27]. Рентгеноструктурный анализ показал, что при заполнении ствола взрывчатыми смесями на 50% и 60% достигается низкая степень разложения Ti 3 SiC 2 , а также после распыления появление рефлексов (100) и (106) фазы Ti 3 SiC 2 .При увеличении объема заполнения детонационного ствола до 70% наблюдалось уменьшение интенсивности дифракционных пиков Ti 3 SiC 2 из-за разложения порошка на TiC. В потоке детонационной волны порошок Ti 3 SiC 2 разложился за счет высокоскоростного ударного взаимодействия, нагретого до высоких температур. Таким образом, результаты XRD подтвердили, что при 70% объема заполнения взрывчатой смеси частичное разложение и дезинтеграция порошков происходили после детонационного распыления.Изображение, полученное с помощью SEM, показывает, что поперечное сечение напыляемого покрытия не является плоским и сплошным. Из анализа изображения следует, что структура покрытия имеет неоднородную структуру с порами, типичное слоистое волнообразное расположение структурных компонентов. Значительные поры (темная область, выделенная кружком) можно увидеть на изображении поперечного сечения покрытия (рис. 4б, г). Граница между покрытием и основой имеет характерную зигзагообразную форму. Структура состоит из мелких частиц и нескольких крупных плоских пятен с периодическими наблюдениями за морфологией террас на определенных участках (рис. 4а, в), светло-серая область обозначает в основном фазу Ti 3 SiC 2 , выделенную прямоугольником. , а рыхлая темно-серая область указывает на фазу TiC.Темные участки имеют большие объемные доли в покрытиях. Шероховатость поверхности покрытий Ti – Si – C (Ra) составляет 2,5–2,65 мкм. Одним из основных факторов, определяющих качество покрытия, была адгезия. На рисунке 5 показаны результаты испытаний на прочность сцепления при испытании на царапину. Момент разрушения клея или когезионного разрушения покрытия фиксировали визуально после тестирования с помощью оптического микроскопа с цифровой камерой, а также изменением двух параметров: акустической эмиссии и силы трения. Следует отметить, что не все зарегистрированные события, связанные с разрушением покрытия, описывают фактическую адгезию покрытия к подложке.Различные параметры регистрации в процессе испытаний позволили зафиксировать разные стадии разрушения покрытия; Итак, L c1 означает момент появления первой трещины, L c2 — отслоение участков покрытия, а L c3 — пластическое истирание покрытия о подложку [32]. По типу изменения амплитуды акустической эмиссии (АЭ) можно было судить об интенсивности образования трещин и их развитии в образце при царапании. Были видны покрытия системы Ti – Si – C, образовавшиеся при объемах заполнения взрывоопасной газовой смесью 50% и 60%, первая трещина образовалась при нагрузке L c1 = 12 Н.Затем процесс продолжился в определенном цикле. Соответствующий пик акустической эмиссии сопровождал образование каждой трещины (рис. 5а, б). О частичном истирании покрытия о подложку судили по резкому изменению интенсивности роста силы трения. Это произошло при нагрузке L c3 = 29 Н, что также было подтверждено визуальным наблюдением, отметив изменение цвета материала образца в нижней части царапины (рис. 5a, b). Значение L c3 указывает на высокую адгезионную прочность сцепления покрытия с подложкой.Покрытие системы Ti – Si – C, полученное при объеме заполнения взрывоопасной газовой смесью 70%, имеет трещины внешнего вида (рис. 4в), наблюдаемые при нагрузке L c1 = 8 Н. По результатам испытаний на адгезию можно утверждать, что когезионное разрушение покрытия образца произошло при 8 Н, а его адгезионное разрушение — при 29 Н. Система Ti – C имеет более высокую жесткость, поэтому естественно ожидать минимально эластичного и интенсивного пластическая деформация при испытании на адгезию [33]. Для покрытий данного функционального назначения износостойкость является одним из важнейших эксплуатационных свойств, что выражается как в работоспособности конструкции в целом, так и в сохранении геометрических размеров отдельных элементов. части.Результаты трибологических испытаний покрытий показали, что объем заполнения взрывоопасной смесью и структуры покрытия оказали существенное влияние на величину коэффициента трения поверхности покрытия и износостойкости. Таким образом, в случае композиционных покрытий Ti – Si – C, полученных с заполнением объемов взрывчатой смеси 50% и 60% в стволе детонационной пушки, коэффициент трения на начальном этапе испытаний составляет 18,40 и 25,10 соответственно. составляла 0,15–0,20 мкм и незначительно увеличивалась; впоследствии коэффициент трения монотонно увеличивался с 0.От 25 до 0,60 µ (Рисунок 6). Коэффициент трения системы Ti – Si – C полученного покрытия при объеме заполнения 70% составил 0,60 мкм. Согласно результатам рентгеноструктурного анализа, повышение износостойкости покрытий системы Ti – Si – C при объемах заполнения детонационного ствола 50% и 60% связано с большей долей фазы Ti 3 SiC 2 . На профилометре были сделаны снимки следов износа исследуемых образцов (Фиг.6). Оценка износостойкости образцов на основе геометрических параметров следов износа показала, что глубина следа образца при 70% объема заполнения взрывчатой смеси была значительно больше по сравнению с другими.Детонационные покрытия на основе карболизированного титана характеризовались высокой износостойкостью. Результаты исследования механических характеристик полученных покрытий проводились методом Оливера – Фарра, типовые диаграммы динамического нагружения – разгрузки представлены на рис. Анализируя кривые нагружения и разгрузки, видно, что глубина проникновения наноиндентора при объемах заполнения взрывоопасной газовой смесью 50% и 60% была меньше, чем при объеме заполнения 70%.По результатам анализа кривых вдавливания можно сделать вывод, что упругая жесткость покрытий при 70% заполнении была выше (Рисунок 7b) по сравнению с остальными (Рисунок 7a, b). Согласно результатам рентгеноструктурного анализа, при увеличении объема заполнения взрывчатой смесью в стволе детонационной пушки до 70% образовывалось покрытие с высоким содержанием фазы TiC. Таким образом, результаты испытаний наноинденцией и царапинами хорошо согласуются и подтверждают образование TiC, который имел более высокую жесткость по сравнению с Ti 3 SiC 2 .Значения твердости и модуля упругости исследуемых образцов, полученные в результате анализа кривой нагружения-разгрузки, представлены в таблице 1. Как видно из таблицы 1, покрытия с высоким содержанием Ti 3 SiC 2 имели более высокие значения твердости. по сравнению с покрытием с преобладающей фазой TiC. Процесс детонационного напыления характеризуется значительным количеством технологических параметров. Сложность и недостаточная изученность лежащих в его основе явлений очень затрудняют отслеживание взаимосвязи отдельных параметров для определения оптимальных режимов процесса с помощью однофакторных экспериментов.Поэтому при оптимизации процесса используются экспериментальные и статистические методы регрессионного анализа и теория планирования эксперимента. Абразивный и ударно-абразивный износ — два основных фактора, ограничивающих рабочие части, машины и компоненты оборудования различного назначения. Для оценки стойкости покрытий Ti – Si – C к абразивному и ударно-абразивному износу были проведены испытания на специальных стендах. В таблице 2 приведены результаты испытаний на абразивный и ударно-абразивный износ. Потеря массы образцов с покрытием была меньше, чем у исходного образца, что указывает на повышенную стойкость к ударам и абразивному износу.Это связано с наличием большей доли упрочняющей карбидной фазы TiC в покрытии Ti 3 SiC 2 . Это связано с увеличением в составе защитного покрытия упрочняющей фазы TiC. Наблюдается значительное увеличение внутренних напряжений и уменьшение количества более пластичной фазы, что в конечном итоге снижает ударную вязкость. По результатам определения потери массы образцов после испытания на износ на фиксированном абразивном материале (рис. Прочность была обнаружена в покрытии, полученном на 60% (0.0122 г) заправочный объем ствола детонационной пушки и наименьший — при заправочном объеме 70% (0,0203 г), износостойкость всех покрытий была выше, чем у исходного образца (0,0265 г). Детонационные покрытия на основе карболизированного титана характеризовались высокой износостойкостью. Поэтому в данной работе была предпринята попытка получить композиционные покрытия на основе Ti – Si – C с фазой Ti 3 SiC 2 методом детонационного напыления. Анализ полученных экспериментальных результатов показал, что фазовый состав и свойства детонационных покрытий сильно зависят от технологических параметров напыления.При увеличении объема взрывоопасной газовой смеси в объеме заполнения детонационного ствола до 70% покрытий состояло в основном из фаз TiC, так как высокая температура приводит к сильному разложению порошков Ti 3 SiC 2 [34]. Следовательно, об успешном получении покрытий из МАКС-фазы высокой чистоты с помощью детонационного распыления не сообщалось. На основании анализа литературных источников [35,36] и предварительных исследований было высказано предположение, что если провести газотермическое осаждение веществ системы Ti – Si – C, можно будет получить многофазное покрытие, содержащее такие фаз как карбиды, силициды и карбосилициды титана, а при последующей термообработке — регулирование его фазового состава.Термический отжиг проводился в интервале температур 700–900 ° C в течение 1 ч. Твердость по Виккерсу композитных покрытий Ti – Si – C до и после отжига показана на рисунке 8. Твердость композиционного покрытия значительно увеличивалась с увеличением отжига. температура: при Т = 700 ° С микротвердость 1150 HV; при Т = 800 ° С микротвердость составляла 1400 HV; а при Т = 900 ° С микротвердость снизилась до 850 HV. С целью выявления причины изменения микротвердости был проведен рентгеноструктурный анализ покрытий до и после отжига.Результаты рентгеноструктурного анализа покрытий показали (рис. 9), что покрытие перед отжигом состояло из фаз TiC и Ti 3 SiC 2 .После отжига наблюдалось образование фаз TiO 2 и увеличение интенсивности рефлексов (103) и (108) фаз Ti 3 SiC 2 . По сравнению с покрытиями после напыления, фазовая доля фазы Ti 3 SiC 2 в покрытиях после отжига значительно увеличилась.Изменение доли фаз указывает на твердофазное превращение при термической активации. После отжига при Т = 900 ° С наблюдалось увеличение интенсивности линии TiO 2 , что свидетельствовало об увеличении толщины оксидного слоя. Увеличение микротвердости после отжига было связано с увеличением содержания фаз Ti 3 SiC 2 в покрытиях. В то же время после отжига при Т = 900 ° С снижение микротвердости было незначительным из-за увеличения толщины оксидного слоя.После отжига при 800 ° C увеличение интенсивности линии Ti 3 SiC 2 свидетельствовало об усилении симметричных движений атомов C в молекуле Ti 3 SiC 2 . Это означает, что последующая термообработка обеспечила время реакции, достаточное для неполной реакции покрытия Ti – Si – C (TSC) во время детонационного напыления.
Микроструктура Ti – Si – C 800 состояла из богатой титаном области (светлая область) и области TiC x , разбавленной Si (светло-серые области).Термическая обработка может приводить к диффузии атомов C и Si [37]. Таким образом, отжиг может обеспечить более однородное распределение атомов в покрытиях после отжига. Это можно проверить, отобразив элементы Ti – Si – C и Ti – Si – C 800 на рисунке 10. Как показано на рисунке 10, карты Ti, C и Si показывают отдельные богатые и дефицитные области. Более того, атомы C и Si имеют одинаковое распределение в большинстве областей карты элементов. Красный цвет на карте Ti соответствует темным зонам дефицита C и дефицита Si на картах C и Si, соответственно, идентифицированных как фаза Ti (C, Si).После отжига при 800 ° C три элемента показали более однородное распределение (рис. 11). Это означает, что высокая температура обеспечила более интенсивную диффузию атомов C и Si. Результаты трибологических испытаний покрытий показали, что температура термического отжига и структура самих покрытий существенно влияют на коэффициент трения покрытия. поверхность и износостойкость. Так, в случае композиционных покрытий Ti – Si – C коэффициент трения равнялся 0.65–0,70 перед отжигом. После термического воздействия при температурах до 800 ° С коэффициент трения на начальном этапе испытаний (до 12,40 м) составил 0,30–0,35 и произошло небольшое увеличение, при котором коэффициент трения монотонно увеличивался от 0,35 до 0,70, как в корпус перед отжигом (рисунок 12). Согласно результатам рентгенофазового анализа, увеличение износостойкости поверхностных слоев композиционного материала Ti – Si – C после 800 ° C было связано с образованием TiO 2 и наличием большая часть фазы упрочнения карбида TiC (Рисунок 9).В [38,39] показано, что оксидный состав на основе TiO 2 повышает износостойкость и прочность материалов. Детонационные покрытия на основе карбосилицида титана отличаются высокой износостойкостью.Принципы фосфоресцирующих органических светоизлучающих устройств
Технология органических светоизлучающих устройств (OLED) нашла множество применений при разработке твердотельного освещения, плоских дисплеев и гибких экранов.Эти приложения уже коммерциализированы в мобильных телефонах и телевизорах. Белые светодиоды особенно важны для освещения; теперь они используют многослойные комбинации органических и элементоорганических красителей, которые излучают различные цвета в красной, зеленой и синей частях видимого спектра. В то же время стабильность фосфоресцирующих синих излучателей по-прежнему является серьезной проблемой для OLED-приложений. В этом обзоре мы выделяем основные принципы и основные механизмы, лежащие в основе фосфоресцентного излучения света различных классов фотофункциональных OLED-материалов, таких как органические полимеры и олигомеры, молекулы, транспортирующие электроны и дырки, элементоорганические комплексы с центральными ионами тяжелых металлов, и проясняем связи между основными особенности электронной структуры и фотофизических свойств фосфоресцирующих OLED-материалов.
У вас есть доступ к этой статье
Подождите, пока мы загрузим ваш контент… Что-то пошло не так. Попробуйте снова?% PDF-1.5
%
107 0 объект
>>>
эндобдж
120 0 объект
> / Шрифт >>> / Поля [] >>
эндобдж
104 0 объект
> поток
2016-10-18T07: 57: 45 + 02: 00LuraDocument PDF Compressor Server 5.0.35.312009-12-24T04: 25: 04 + 01: 002016-10-18T07: 57: 45 + 02: 00LuraDocument PDF v2.311Buuid: uuid: ba3874fc-ca09-3b49-92bb-9f3972d1f3bd1uuid: 4b4425f3-3f72-4a0 859e-c3edc0415ffaapplication / pdf конечный поток
эндобдж
78 0 объект
>
эндобдж
121 0 объект
>
эндобдж
127 0 объект
>
эндобдж
128 0 объект
>
эндобдж
129 0 объект
>
эндобдж
173 0 объект
> 168 0 R] / P 164 0 R / Pg 176 0 R / S / Link >>
эндобдж
174 0 объект
> 171 0 R] / P 166 0 R / Pg 176 0 R / S / Link >>
эндобдж
166 0 объект
>
эндобдж
176 0 объект
> / MediaBox [0 0 595.таксономия / термин / (? P Текущий URL, Вы видите эту ошибку, потому что у вас % PDF-1.6
%
1289 0 объект>
эндобдж
xref
1289 132
0000000016 00000 н.
0000003354 00000 н.
0000003570 00000 н.
0000003615 00000 н.
0000003744 00000 н.
0000003954 00000 н.
0000004096 00000 н.
0000004398 00000 п.
0000024195 00000 п.
0000024255 00000 п.
0000024461 00000 п.
0000024579 00000 п.
0000024660 00000 п.
0000024704 00000 п.
0000024785 00000 п.
0000024894 00000 п.
0000024938 00000 п.
0000025136 00000 п.
0000025302 00000 п.
0000025346 00000 п.
0000025504 00000 п.
0000025718 00000 п.
0000025890 00000 н.
0000025934 00000 п.
0000026128 00000 п.
0000026229 00000 п.
0000026273 00000 п.
0000026406 00000 п.
0000026604 00000 п.
0000026738 00000 п.
0000026782 00000 п.
0000026960 00000 п.
0000027075 00000 п.
0000027119 00000 н.
0000027226 00000 п.
0000027270 00000 н.
0000027409 00000 п.
0000027453 00000 п.
0000027497 00000 п.
0000027628 00000 н.
0000027672 00000 п.
0000027795 00000 п.
0000027839 00000 п.
0000027980 00000 п.
0000028024 00000 п.
0000028068 00000 н.
0000028112 00000 п.
0000028282 00000 п.
0000028455 00000 п.
0000028499 00000 н.
0000028678 00000 п.
0000028722 00000 п.
0000028766 00000 п.
0000028810 00000 п.
0000028929 00000 п.
0000028973 00000 п.
0000029094 00000 н.
0000029138 00000 н.
0000029273 00000 п.
0000029317 00000 п.
0000029361 00000 п.
0000029464 00000 н.
0000029508 00000 п.
0000029619 00000 п.
0000029663 00000 п.
0000029707 00000 п.
0000029810 00000 п.
0000029854 00000 п.
0000029965 00000 н.
0000030009 00000 п.
0000030053 00000 п.
0000030097 00000 п.
0000030192 00000 п.
0000030236 00000 п.
0000030331 00000 п.
0000030375 00000 п.
0000030470 00000 п.
0000030514 00000 п.
0000030558 00000 п.
0000030760 00000 п.
0000030805 00000 п.
0000030934 00000 п.
0000030979 00000 п.
0000031084 00000 п.
0000031128 00000 п.
0000031316 00000 п.
0000031425 00000 п.
0000031469 00000 п.
0000031608 00000 п.
0000031774 00000 п.
0000031889 00000 п.
0000031932 00000 п.
0000032043 00000 п.
0000032180 00000 п.
0000032223 00000 п.
0000032376 00000 п.
0000032419 00000 п.
0000032637 00000 п.
0000032852 00000 п.
0000032895 00000 п.
0000033010 00000 п.
0000033206 00000 п.
0000033311 00000 п.
0000033356 00000 п.
0000033503 00000 п.
0000033545 00000 п.
0000033782 00000 п.
0000033824 00000 п.
0000033869 00000 п.
0000033912 00000 п.
0000034073 00000 п.
0000034116 00000 п.
0000034241 00000 п.
0000034284 00000 п.
0000034397 00000 п.
0000034440 00000 п.
0000034563 00000 п.
0000034606 00000 п.
0000034771 00000 п.
0000034814 00000 п.
0000034857 00000 п.
0000034901 00000 п.
0000034944 00000 п.
0000034988 00000 п.
0000035179 00000 п.
0000035223 00000 п.
0000035364 00000 п.
0000035408 00000 п.
0000035551 00000 п.
0000035595 00000 п.
0000035639 00000 п.
0000002936 00000 н.
трейлер
] >>
startxref
0
%% EOF
1420 0 obj> поток
xb«a`e`2v12 % PDF-1.6
%
1 0 объект
>
эндобдж
6 0 obj
>
эндобдж
1204 0 объект
> поток
2017-12-11T17: 29: 48 + 05: 302017-12-11T17: 29: 48 + 05: 302017-12-11T17: 29: 48 + 05: 30Arbortext Advanced Print Publisher 9.0.215 / W Unicodeapplication / pdf файлов на весь мир% 20experience% 20and% 20implications% 20for% 20india.pdf , не соответствует ни одному из них. DEBUG = True в
ваш файл настроек Django. Измените это на False и Django
отобразит стандартную страницу 404. oemed-2017-104636 1..162
